Стальной каркас здания павильонного типа. Умнова О.В - 16 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Снеговая нагрузка. Так как здание без фонарей с пологим покрытием проектируется в районе (г. Москва) со средней
скоростью ветра за три наиболее холодных месяца
24 >
=
υ
м/с, то расчётное значение снеговой нагрузки на ригель оп-
ределяем по формуле
795,068,0618,1 =⋅⋅⋅⋅=γµ=
neg
Bcss
кН/м,
где s
g
= 1,8 кПа; υ = 4 м/с (табл. 2); =+×υ−= )002,08,0()1,02,1( bkc
e
68,0)24002,08,0)(02,141,02,1( =⋅+⋅−= , здесь k =
1,02 – по табл. П2.1 для отметки +10,65 и типа местности А.
Сосредоточенный момент, возникающий из-за внецентренности опирания фермы на колонну, определим так же, как
и для постоянной нагрузки
2,4)05,0(84
1
−
=
−
⋅
=
= eFM
Rs
кН ⋅ м,
где 84
2
247
2
=
⋅
==
sl
F
R
кН – опорная реакция стропильной фермы от снеговой нагрузки.
Схема приложения снеговой нагрузки к ригелю аналогична постоянной нагрузке (рис. 13).
Ветровая нагрузка. Неравномерную по высоте здания ветровую нагрузку на участках от уровня земли до расчётной
отметки ригеля заменяем эквивалентной равномерно распределённой (рис. 9), равной
19,195,068,081,04,123,0
01
=⋅⋅⋅⋅⋅=γγ=
neeqfw
Bckwq
кН/м;
74,095,065,081,04,123,0
302
=⋅⋅⋅⋅⋅=γγ=
neeqfw
Bckwq
кН/м;
(
)
(
)
(
)
[
]
( )()()
[]
,81,0
55,8
3/555,825555,875,092,0
75,0
3/5255
2
2
04,8
0
=
−+−−
+=
=
−
+
−
−
+=
H
HHkk
kk
eq
где 23,0
0
=w кПа (табл. 2.); 8,0
=
e
c , 5,0
3
=
e
c (табл. П2.2) – аэродинамические коэффициенты с наветренной и с завет-
ренной сторон;
k
0
= 0,75, k
8,4
= 0,82 – коэффициенты k у поверхности земли и на отметке +8,400 (табл. П2.1).
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки, действующей от отметки расчётной оси ригеля до верхней отметки
здания, определим по формулам
(
)
()
2,325,2
2
5,135,1
2
65,104,8
1
=
+
=
+
= h
qq
F
ww
w
кН; 22,3
8,0
5,0
1
3
2
===
w
e
e
w
F
c
c
F кН;
35,195,068,092,04,123,0
4,80
4,8
=⋅⋅⋅⋅⋅=γγ=
nefw
Bckwq кН/м; 5,195,068,002,14,123,0
65,100
65,10
=⋅⋅⋅⋅⋅=γγ=
nefw
Bckwq кН/м,
где
65,10
k – коэффициент k на отметке +10,650 (табл. П2.1).
Схема приложения ветровой нагрузки показана на рис. 14.
Рис. 14. Схема загружения рамы ветровой нагрузкой
Определение расчётных усилий. Усилия в элементах поперечной рамы определяем отдельно от каждой из нагрузок.
При определении опорных реакций воспользуемся данными прил. 3. Значения вычисленных усилий M, N, Q в расчётных
сечениях (рис. 15) показаны в табл. 5 и на рис. 16.
Рис. 15. Расчётные сечения и опорные реакции поперечной рамы
q
w1
F
w1
F
w2
H
q
w2
V
A
V
B
M
A
H
A
M
B
H
B
1
2
1
2

Страницы