Приспособления для металлорежущих станков. Ванин В.А - 86 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

После обработки изделия и остановки вращения шпинделя станка нажимается кнопка "Стоп", и жидкость из рабочих
цилиндров вытесняется под усилием пружин 10 в резервуар А; кулачки расходятся, освобождая обрабатываемое изделие.
В процессе эксплуатации гидроаккумуляторного патрона жидкость благодаря высокому давлению, просачиваясь через
уплотнения, вытекает наружу и, следовательно, объем ее в резервуаре уменьшается. Пополнение жидкости в резервуаре
производят при необходимости (не чаще одного раза в неделю) с помощью заправочного устройства. Для этого при помощи
ключа поворачивают по часовой стрелке пробку 19 на несколько оборотов. При использовании всего хода (22 мм) пробки
заправочного устройства ее возвращают в первоначальное положение (указанное на рисунке) и затем отжимают подпружи-
ненный шарик 20 и при помощи шприца впрыскивают недостающее количество жидкости в заправочное устройство, по-
лость которого сообщается с резервуаром А. Наполнение жидкости производят до тех пор, пока поршень 21 не займет поло-
жение, изображенное на рисунке.
В качестве рабочей жидкости в патроне используется тщательно профильтрованное масло: веретенное 3 или турбинное
Л.
Патрон должен быть испытан на герметичность маслом под давлением 5МПа в течение двух часов. При этом течь масла
через уплотнительные устройства и сопрягаемые поверхности не допускается.
Патрон удовлетворительно работает только на зажим при максимальном числе оборотов шпинделя, равном 1200 мин
–1
,
и минимальном – 100 мин
–1
. Суммарный ход кулачков равен 4 мм. При зажиме можно закреплять детали диаметром от 8 до
110 мм, при зажиме перевернутыми кулачками – до диаметра 200 мм. В патроне можно зажимать прутковый материал с ис-
пользованием полностью отверстия в шпинделе станка.
Симметричность копира 16 позволяет использовать патрон при правом и левом вращениях шпинделя станка.
РАСЧЕТ УСИЛИЙ ЗАЖИМА И СИЛОВОГО ПРИВОДА
При конструировании и эксплуатации силового привода к кулачковым патронам должны быть определены потребные
усилия зажима на кулачках патрона и в зависимости от этого рассчитана необходимая тяговая сила привода. Усилия зажима
на кулачках определяются в зависимости от конфигурации обрабатываемой детали и применяемых режимов резания. В ус-
ловиях работы универсальных патронов, когда обработке подвергаются разные детали, для расчета следует выбрать наибо-
лее тяжелый случай черновой обработки заготовок, обоснованный рациональной технологией.
Установленная в результате расчетов тяговая сила привода позволит далее рассчитать необходимый диаметр пневмати-
ческого цилиндра для пневмопривода или установить потребное давление воздуха в воздухопроводе для имеющегося пнев-
мопривода.
В процессе резания на обрабатываемую деталь, закрепленную консольно в кулачках патрона, действует вертикальная
составляющая усилия резания
z
P , стремящаяся провернуть заготовку в кулачках, радиальная составляющая
y
P
, стремящая-
ся вывернуть заготовку, и осевая составляющая
x
P , сдвигающая заготовку вдоль, оси (рис. 65).
Величина потребных зажимных усилий на кулачках, противодействующих возникающим при резании крутящим и оп-
рокидывающим моментам, зависит еще и от соотношения диаметров заготовки в месте зажима и на поверхности обработки
1
/ DD и от отношения длины заготовки к диаметру зажима DL / . Сила зажима определяется еще и коэффициентом µ сцеп-
ления контактных поверхностей кулачков с поверхностью детали, величина которого определяется: при гладких
Рис. 65. Схема расположения действующих сил при закреплении детали
в патроне
губках µ = 0,25, при губках с уменьшенной за счет кольцевых канавок площадью контакта µ = 0,3 – 0,4, при губках с взаимно
перпендикулярными канавками µ = 0,4 – 0,5, при губках с острым зубом и закаленной зажимной поверхностью µ = 0,8 – 1.
Момент сил резания М
р
от действия суммарной касательной силы на поверхностях зажима от вертикальной составляющей
z
P и осевой
x
P с учетом действия радиальной составляющей
y
P
, отдельным коэффициентом K, должен быть меньше или
равным моменту трения М
тр
от усилий зажима, т.е.
ртр
MM ≥
.
Если D – диаметр зажима и
1
D – диаметр обработки, то
K
D
PP
D
W
xz
22
1
22
+≥µ ,

Страницы