Проектирование технологических процессов механической обработки и сборки. Ванин В.А - 67 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

где l
рез
– длина обработки данным инструментом наибольшей поверхности детали (по чертежу 23 и 29
мм); принимаем l
рез
= 29 мм; у – величина подвода, врезания и перебега инструмента (принимаем по [2],
табл. 3, с. 866); для сверл y = 6 мм; для зенкеров y = 3 мм; для разверток y = 15 мм; l
доп
– дополнительная
длина хода, вызванная особенностями конфигурации заготовки, в данном случае l
доп
= 0.
Длина хода инструментов составит: для сверл L
p.x
= 29 + 6 = 35 мм; для зенкеров L
p.x
= 29 + 3 = 32 мм;
для разверток L
p.x
= 29 + 15 = 44 мм. Таким образом, длина рабочего хода многошпиндельной головки
равна наибольшей длине хода инструмента L
p.x
= 44 мм.
2. Определяем подачу инструментов за оборот шпинделя ([2], карта 11, с. 867 – 868): для сверл S
0
=
0,3 мм/об (с учетом работы комбинированным сверлом в многоинструментальной наладке – по II груп-
пе подач); для зенкеров S
0
= 0,4 мм/об (с учетом зенкерования отверстия 4-го класса точности под по-
следующее развертывание – по III группе подач); для разверток S
0
= 1,0 мм/об (с учетом однократного
развертывания – по II группе подач).
3. Определяем периоды стойкости инструментов ([2], карта 12, с. 868). Период стойкости в минутах
времени резания для отдельных инструментов
Т = Т
м
λ,
где Т
м
– период стойкости инструментов наладки работы станка, для нашего случая Т
м
= 160 мин (най-
ден по карте 12 путем интерполирования табличных значений Т
м
для обработки отверстий диаметром
16 мм при 12 инструментах в наладке); λ – коэффициент времени резания, для всех инструментов l
рез
=
29 мм
λ = l
рез
/ L
p.x
= 29 / 44 = 0,66.
Период стойкости этих инструментов, мин
Т = Т
м
λ = 160 ⋅ 0,66 = 106.
4. Определяем скорости резания при сверлении, зенкеровании и развертывании ([2], карта 13, с. 873
– 874).
Скорость резания при сверлении и зенкеровании рассчитывается по найденной скорости Т = 106
мин. Скорость резания при развертывании назначается исходя из требований, предъявленных к точно-
сти и шероховатости поверхности, независимо, от рассчитанных значений стойкости.
Для сверл диаметром 14 мм v
табл
= 19 м/мин (для S
0
= 0,3 мм/об найдена путем интерполирования v
= 18 м/мин при диаметре 12 мм и v = 20 м/мин при диаметре 16 мм).
Поправочные коэффициенты на скорость резания при сверлении
v
м
K
= 0,9 (для чугуна серого НВ
230);
v
Т
K
= 1 (для стойкости Т = 100 мин, близкой к Т = 106 мин);
v
B
K
= 1 (для отношения глубины свер-
ления к диаметру l / d = 29 / 14 < 3). Расчетная скорость резания
1,17119,019vv
vvv
мтаблрез
=
⋅
⋅
⋅
=
=
BТ
KKK
м/мин ≈ 0,28 м/с.
Для зенкерования диаметром 15,7 мм v
табл
= 27 м/мин (для S
0
= = 0,4 мм/об и диаметра до 20 мм).
Поправочные коэффициенты на скорость резания принимаем те же, что и при сверлении. Расчетная ско-
рость резания
3,24119,027vv
vvv
мтаблрез
=
⋅
⋅
⋅
=
=
BТ
KKK
м/мин ≈ 0,41 м/с.
Для разверток диаметром 16 мм v
табл
= 12 м/мин (≈ 0,2 м/с) (принятая по [2], карта 13, с. 874, для
развертывания отверстий 3-го класса точности).
5. Расчетная частота вращения шпинделей станка:
– сверл n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 17,1 / (3,14 ⋅ 14) = 390 мин
–1
;
– зенкеров n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 24,3 / (3,14 ⋅ 15,7) = 493 мин
–1
;
– разверток n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 12 / (3,14 ⋅ 16) = 239 мин
–1
.

Страницы