ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
: при
3.0η
2
=
–
7
56.1
11
σ
δ
δ
Ч
84
50
===
мкм,
=
+
=
Ч
2
η
2
50m
0
σlgσlg
/δlgδ
Х
002.1
3lg56.1lg
7/23lg
22
=
+
=
и
0.84)Ф(Хη
0
==
∑
; при
1η
2
=
–
39.5
927.1
4.10
σ
δ
δ
Ч
84
50
===
мкм,
135.1
3lg927.1lg
39.5/23lg
σlgσlg
/δlgδ
Х
22
Ч
2
η
2
50m
0
=
+
=
+
=
и
0,87)Ф(Хη
0
==
∑
. При
расчете эффективности без учета турбулентности по циклической
траектории
)Ф(Х1η
У
T
−=
∑
, где
1,575
3lg
23/4,08lg
σlg
δ/δlg
Х
Ч
m
У
−===
,
058.0)575.1(Ф)Х(Ф
У
=−=
, т.е.
0.9420.0581)Ф(Х1η
У
T
=−=−=
∑
. Таким
образом, унос за счет диффузионного переноса оказывается в 2,76 и в
2,24 раза больше, чем рассчитанный по формуле (3.10). Поэтому
подобные сепараторы в большей мере приспособлены для выделения из
газа абразивных частиц.
Неучет турбулентного диффузионного переноса частиц приводит к
завышенным оценкам эффективности очистки газа в вихревых и
циклонно-вихревых камерах.
70
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 65
- 66
- 67
- 68
- 69
- …
- следующая ›
- последняя »