Составители:
Рубрика:
30 31
ром опирания сторон. В поперечном направлении полка защемлена
в продольных ребрах, а в продольном направлении она работает как не-
разрезная многопролетная конструкция, опорами которой являются по-
перечные ребра.
Для упрощения расчета каждую из ячеек полки в статическом от-
ношении условно рассматриваем как плиту, опертую по контуру, с час-
тичным защемлением в
продольных и поперечных ребрах. За расчетные
пролеты принимаются: в коротком направлении (пролет в свету)
l
1
= b
f
– 2b
1
= 1285 – 90 2 = 1105 мм (рис. 12); в длинном направлении
l
2
= l – b
2
= 1385 – 85 = 1300 мм, где b
1
и b
2
– ширина поверху продольного
и поперечного ребер соответственно. Соотношение сторон полки плиты
1,18
1105
1300
1
2
==
l
l
, l
1
= l
0
(см. рис. 12).
l
0
Рис. 12
Нагрузка на полосу плиты с условной шириной 1,0 м при толщине
плиты 50 мм по п. 5.3 [1], кН/м:
Нормативная Расчетная
Постоянная:
от веса пола в виде
цементной стяжки толщиной
20 мм с плотностью 20 кН/м
3
20 0,02 = 0,4
от веса плиты
25 0,05 = 1,25
0,4 1,2 = 0,48
1,25 1,1 = 1,375
Всего:
постоянная
g
n
=0,4+1,25=1,65
временная
v
n
=12
полная
1,65 + 12 = 13,65
постоянная и длительная
13,65 – 1,5 = 12,15
g = 0,48 + 1,375 = 1,855
v =12 1,2 = 14,4
1,855 + 14,4 = 16,26
16,26–1,5
.
1,2 = 14,5
Изгибающий пролетный момент в полке плиты на 1 м ширины для
упрощения расчета вычислим по формуле
М = М
0
= М
1
= М
2
=
4
8
2
2
lv+g
K
,
допуская соотношение сторон, равным 1 (фактически
1,18
1
2
=
l
l
) и,
следовательно, опорные моменты равными пролетным (рис. 13).
Коэффициент
K
= 0,8 учитывает благоприятное влияние распора
в жестком контуре. Тогда момент от полной нагрузки составит:
М =
0,458
4
8
1,314,41,855
0,8
2
=
+
кН
м = 458 000 Н мм,
а от постоянных и длительных М
l
= 0,8 14,5 1,3
2
/48 = 0,408 кН м =
= 408 000 Н
мм.
Рис. 13
l =
l = 1105
1300
M
M
1
M
M c
M c
M
I
I
I
IIII
M
1
1
M
2
1 2
2
2 1
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 14
- 15
- 16
- 17
- 18
- …
- следующая ›
- последняя »
