Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 5 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

8 9
в нерабочем направлении а
з
= 60 мм (четверть кирпича) определяем по
формуле
l
кр1
= 5700 – 0,5 300 + 0,5 60 = 5580 мм;
l
ср
= 6300 – 2 0,5 300 = 6000 мм.
При соотношении длинной и короткой сторон 5580 : 1900 = 2,94
3,0 плита условно рассчитывается [4] как балочная неразрезная много-
пролетная, работающая в коротком направлении по схеме рис. 3.
l =
l =
АВССВА
v
180176
q
кр
cр
l =
1800
cр
l =
1800
cр
l = 1760
кр
Рис. 3
Расчетные нагрузки на условную полосу плиты шириной 1,0 м, кН/м:
а) постоянная
вес пола из цементного раствора с затиркой при толщине слоя 2,0 см
и плотности 1700 кг/м
3
1700 0,02 1,0 1,3 10
–2
= 0,44;
вес плиты толщиной 80 мм при плотности 2500 кг/м
3
2500 0,08 1,0 1,1 10
–2
= 2,2;
полная постоянная нагрузка
g = 0,44 + 2,2 = 2,64;
б) временная при v
n
= 12 кН/м
2
;
v = 12
1,0 1,2 = 14,4.
Здесь 1,3; 1,1 и 1,2 – коэффициенты надежности по нагрузке [15].
Полная расчетная нагрузка
g + v = 2,64 + 14,4 = 17,04 кН/м.
Постоянная и длительная
17,04 – 1,5
1,2 = 15,24 кН/м.
Величины расчетных изгибающих моментов в неразрезной балоч-
ной плите с равными или отличающимися не более чем на 20 % пролета-
ми (l
ср
: l
кр
= 1900 : 1760 = 1,08 < 1,2) определяются с учетом перераспре-
деления усилий вследствие пластических деформаций бетона и армату-
ры в соответствии с [4] по формулам:
в крайних пролетах
М
кр
=
1
1
)(
2
кр
lvg+
n
J
=
1
1
1,760417
95,0
2
,
= 4,56 кН
м;
в средних пролетах и над средними опорами (см. рис. 2, 3)
М
ср
= – М
С
=
16
)(
2
ср
lvg+
n
J
=
16
1,90417
95,0
2
,
=
3,36 кН м;
над второй от конца опорой при армировании рулонными сетками
(непрерывное армирование)
М
В
= –
1
1
)(
2
lv+g
n
J
= –
1
1
1,90417
95,0
2
,
= – 5,32 кН
м;
то же при армировании плоскими сетками (раздельное армирование)
М
В
= –
1
4
)(
2
lv+g
n
J
= –
1
4
1,90417
95,0
2
,
= – 4,17 кН м,
где l – больший из примыкающих к опоре расчетный пролет.

Страницы