Процессы и аппараты защиты атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 56 стр.

где m1 = 200 кг – масса одной решетчатой провальной тарелки.
     10. Определяем гидравлическое сопротивление сухой провальной тарелки, приняв
для нее ς = 2 :

             ΔPс = ς . ( w р / f св ) 2 ρ г / 2 = 2 ⋅ (1,333 / 0,2) 2 ⋅ 1,29 / 2 = 57,4 Па.
     Гидравлическое сопротивление слоя жидкости на тарелке:
                                  .
                     ΔPж = g . ρ ж hж = 9,81 ⋅ 997 ⋅ 0,011 = 105,6 Па.
     Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения:
                      ΔPσ = 4 . σ / d экв = 4 . 72 .10 −3 / 0,005 = 57,6 Па.
     Сопротивление одной орошаемой тарелки находим как вычисленных ранее сопро-
тивлений:
               ΔP1 = ΔPσ + ΔPж + ΔPс = 57,6 + 105,6 + 57,4 = 220,6 Па.
     Гидравлическое сопротивление всех тарелок абсорбера составит:
                              ΔP = N . ΔP1 = 4 . 220,6 ≅ 882 Па.
                   Вариант 2. Расчет параметров насадочного абсорбера
      П.п. 1, 2, 3 - определение количества ингредиентов отбросных газов, построение
равновесной и рабочей линии процесса и определение движущей силы массопередачи -
см. п.п.1, 2 ,3 предыдущего варианта расчета.
      4. Выбираем в качестве насадочных элементов седла “Инталокс” с размером элемен-
тов 50 мм.
      Выписываем параметры насадочных элементов:
       D э = 0,027 м, ε = 0,79 м3/м3; f = 118 м2/м3; ρ = 530 κг/м3, (приложение 3);
                         А = 0,58; В = 1,04 (приложение 5 ).
     Найдем предельную скорость газового потока w0:

               w02 f ρ г μ ж 0,16    ⎡ w 2 ⋅ 118 ⋅1,29 ⎛ 0,894 ⋅10 −3 ⎞ 0.16 ⎤
          lg[         ( )(  ) ] = lg ⎢ 0                   ⎜          ⎟⎟ ⎥ =
              9,81ε ρ ж μ в          ⎢⎣ 9,81 ⋅ 0,77 ⋅ 997 ⎜⎝ 1 ⋅10
                    3                              3               −3
                                                                       ⎠ ⎥⎦
                                      0, 25                  0,125
                        ⎛ 7,6635 ⎞             ⎛ 1,29128 ⎞
          = −0,58 − 1,04⎜        ⎟            ⋅⎜         ⎟
                        ⎝ 5,4063 ⎠             ⎝ 996,95 ⎠
         Отсюда w0 = 2,058 м/с.
     Принимаем скорость газового потока wг в пределах 75% от w0. Таким образом,
                          w г = 0,75 ⋅ w0 = 0,75 ⋅ 2,058 = 1,543 м/с.
     Диаметр колонны:
                                   4 Vc     4 4,187
                         Dа =       ⋅   =     ⋅      = 1,859 м.
                                   π w    3,14 1,543
     По таблице приложения 6 принимаем стандартный диаметр колонны 1800 мм и
уточняем рабочую скорость газового потока wр:
                               (       )                (            )
                  w р = 4 Vс / π . Dа2 = 4 ⋅ 4,187 / 3,14 ⋅ 1,8 2 = 1,646 м/с.
     Рабочая скорость не превышает 80% от предельной, что допустимо. Поэтому остав-
ляем принятое значение диаметра колонны.
                                                 57