Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 72 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

72
где критерий Фруда
F
r
подсчитывается по рабочей скорости газового по-
тока в колонне
р
w
, м/с.
Для колпачковых тарелок предлагается находить
ж
h
из выражения:
лг1ж
46,2w0135,0h19,00419,0h q
р
+
−
+
=
ρ
,
где
1
h
- высота переливной перегородки, м.
Линейная плотность орошения
л
q
, м
3
/c, подсчитывается следующим
образом:
lq /V
жл
=
где
ж
V
- объемный расход жидкости, м
3
/с; l – периметр слива (длина пе-
реливной перегородки), м.
Для ситчатых тарелок высота
ж
h
равна:
(
)
[
]
(
)
09,0
вжж
n
p
0,56
1
2,0
лж
/0,11-exp31,01wh787,0h
σση
−= q
.
Показатель степени n в этом уравнении может изменяться в пределах
(0,05 - 4,6)h
1
, а высота сливной перегородки h
1
- в пределах 0,015...0,04 м.
Значение коэффициента динамической вязкости поглотителя η
ж
принима-
ют в мПа с, а поверхностное натяжение поглотителя σ
ж
, и стандартной
жидкости σ
в
(воды при t = 20°C) - в мН/м.
4.2. 2-й вариант расчета.
Допустимая скорость пара в колонне с колпачковыми, ситчатыми,
клапанными, ситчато-клапанными тарелками w
д
, м/с:
1
1,0 Aw
д
⋅
= где
(
)
ггж
A
ρρρ
−=
1
.
Для жалюзийно-клапанной тарелки допустимую скорость пара (газа) в
колонне можно рассчитать по соотношению
гдд
Fw
ρ
= .
Значение допустимого фактора паровой (газовой) нагрузки F
д
тут сле-
дует принимать равным 3,8 кг
0,5
/(м
0,5
⋅ с).
Для решетчатой тарелки w
д
= 0,17 А
1
.
По скорости газа
д
w
, м/с, и объемному расходу газовой смеси
V
G ,
м
3
/с, подсчитывают диаметр колонны абсорбера.
Расчетный диаметр тарелки D, м:
0
785,0 wGD
V
= ,
где G
V
= G/
ρ
г
- объемная нагрузка по пару (газу), м
3
/с.
Из стандартного ряда диаметров принять ближайший к D больший
диаметр тарелки. Если расчетный диаметр тарелки D > 4,0 м, то расчет
прекращают, так как стандартной тарелки такого диаметра не существует. 
где критерий Фруда Fr подсчитывается по рабочей скорости газового по-
тока в колонне w р , м/с.
    Для колпачковых тарелок предлагается находить h ж из выражения:
               h ж = 0,0419 + 0,19 h 1 − 0,0135 w р ρ г + 2,46 q л ,
где h1 - высота переливной перегородки, м.
     Линейная плотность орошения q л , м3/c, подсчитывается следующим
образом:
                                q л = Vж / l
где Vж - объемный расход жидкости, м3/с; l – периметр слива (длина пе-
реливной перегородки), м.
    Для ситчатых тарелок высота h ж равна:
          h ж = 0,787q л0, 2 h 10,56 w np [1 − 0,31 exp(- 0,11η ж )](σ ж / σ в )
                                                                               0, 09
                                                                                       .
     Показатель степени n в этом уравнении может изменяться в пределах
(0,05 - 4,6)h1, а высота сливной перегородки h1 - в пределах 0,015...0,04 м.
Значение коэффициента динамической вязкости поглотителя ηж принима-
ют в мПа с, а поверхностное натяжение поглотителя σж, и стандартной
жидкости σв (воды при t = 20°C) - в мН/м.
     4.2. 2-й вариант расчета.
     Допустимая скорость пара в колонне с колпачковыми, ситчатыми,
клапанными, ситчато-клапанными тарелками wд, м/с:
                      wд = 0,1 ⋅ A1 где A1 = ( ρ ж − ρ г ) ρ г .
     Для жалюзийно-клапанной тарелки допустимую скорость пара (газа) в
колонне можно рассчитать по соотношению
                                   wд = Fд ρ г .
     Значение допустимого фактора паровой (газовой) нагрузки Fд тут сле-
дует принимать равным 3,8 кг0,5/(м0,5 ⋅ с).
     Для решетчатой тарелки wд = 0,17 А1.
     По скорости газа wд , м/с, и объемному расходу газовой смеси GV ,
  3
м /с, подсчитывают диаметр колонны абсорбера.
     Расчетный диаметр тарелки D, м:
                              D = GV 0,785 w0 ,
где GV = G/ ρ г - объемная нагрузка по пару (газу), м3/с.
     Из стандартного ряда диаметров принять ближайший к D больший
диаметр тарелки. Если расчетный диаметр тарелки D > 4,0 м, то расчет
прекращают, так как стандартной тарелки такого диаметра не существует.

                                              72

Страницы