Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 99 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

99
Расчетный диаметр тарелки
()
()
38,1128,3785,038,3785,0
5,0
5,0
.
=⋅==
дV
wGD м.
Примем диаметр D = 1,4 м.
Свободное сечение колонны
S = 0,785
.
D
2
= 0,785⋅ 1,38
2
= 1,49 м
2
.
Скорость газа в колонне
27,249,138,3
=
=
= SGw
V
м/с.
Фактор нагрузки по газу
()
(
)
43,236,3326,1
5,05,0
===
y
wF
ρ
кг
0,5
/(м
0,5
⋅с).
По данным табл. 5 выберем l
2
= 1,1 м, S
2
= 13,1 % и f
3
= 10,6 %.
Относительное рабочее сечение тарелки
738,01,1302,0102,01
2
.
1
=⋅−=−= SS .
Коэффициент нагрузки B
1
= 0,087 (см. табл. 6).
Допустимая скорость газа в рабочем сечении тарелки
2,228,31087,0009,18,08,0
1
.
1
.
2
.
=⋅⋅⋅== ABKw
д
м/с;
9,527,26,2
.
4
=⋅=wK ;
62,1738,02,2
1
.
=⋅=Sw
д
;
1
..
4
SwwK
д
> . Поскольку увеличение Н до максимально возможного
незначительно изменяет это неравенство, увеличим диаметр тарелки. При-
мем диаметр тарелки D = 2,8 м. Тогда
15,6=S м
2
; w = 0,55 м/с; F = 0,639 кг
0,5
/(м
0,5
⋅с);
l
2
= 2,075 м; S
2
= 10,8 %; f
3
= 12,5 %; S
1
= 0,784;
K
4
.
w = 2,6⋅0,55=1,43; w
д
.
S
1
= 2,2⋅0,784 = 1,725; w
д
.
S
1
> K
4
.
w.
Удельная нагрузка по жидкости на единицу длины периметра слива
0024,0
075,2
0049,0
22
=== lLL
VV
м
2
/с.
Подпор жидкости над сливным порогом
(
)
(
)
012,00024,0667,0667,0
3232
21
===
V
Lh м.
Примем минимальную глубину барботажа h
5
= h
б
= 0,03 м. Поскольку
D < 3,4 м, примем высоту прорези колпачка h
3
= 0,015 м.
Высота газожидкостного слоя на тарелке
06,0014,0015,098003,010001000
435
.
2
=++⋅=++= hhhh
x
ρ
м.
014,0
4
=
h
м (см. табл. 13.3).
Высота сливного порога
048,0012,006,0
127
=
−
=
−
=
hhh м.
Количество рядов колпачков выберем по табл. 13.2: т = 14, KL = 232. 
    Расчетный диаметр тарелки
                  (
           D = GV 0,785. wд          )
                                    = (3,38 0,785 ⋅ 3,128) = 1,38 м.
                                         0,5                              0,5


    Примем диаметр D = 1,4 м.
    Свободное сечение колонны
                   S = 0,785.D2 = 0,785⋅ 1,382 = 1,49 м2.
    Скорость газа в колонне
                          w = GV S = 3,38 1,49 = 2,27 м/с.
    Фактор нагрузки по газу
                F = w(ρ y ) = 1,326(3,36) = 2,43 кг /(м ⋅с).
                            0,5             0,5          0,5  0,5

    По данным табл. 5 выберем l2 = 1,1 м, S2 = 13,1 % и f3 = 10,6 %.
    Относительное рабочее сечение тарелки
                      S1 = 1 − 0,02. S 2 = 1 − 0,02 ⋅ 13,1 = 0,738 .
    Коэффициент нагрузки B1 = 0,087 (см. табл. 6).
    Допустимая скорость газа в рабочем сечении тарелки
                         . .
            wд = 0,8. K 2 B1 A1 = 0,8 ⋅ 1,009 ⋅ 0,087 ⋅ 31,28 = 2,2 м/с;
                                     .
                                K 4 w = 2,6 ⋅ 2,27 = 5,9 ;
                                 .
                              wд S1 = 2,2 ⋅ 0,738 = 1,62 ;
       .      .
     K 4 w > wд S1 . Поскольку увеличение Н до максимально возможного
незначительно изменяет это неравенство, увеличим диаметр тарелки. При-
мем диаметр тарелки D = 2,8 м. Тогда
                           2                            0,5   0,5
                 S = 6,15 м ; w = 0,55 м/с; F = 0,639 кг /(м ⋅с);
                l2 = 2,075 м; S2 = 10,8 %; f3 = 12,5 %; S1 = 0,784;
            K4 w = 2,6⋅0,55=1,43; wд.S1 = 2,2⋅0,784 = 1,725; wд.S1 > K4.w.
              .

    Удельная нагрузка по жидкости на единицу длины периметра слива
                                                   0,0049           2
                            LV 2 = LV l 2 =               = 0,0024 м /с.
                                                    2,075
    Подпор жидкости над сливным порогом
                      h1 = 0,667(LV 2 )         = 0,667(0,0024)
                                           23                     23
                                                                       = 0,012 м.
    Примем минимальную глубину барботажа h5 = hб = 0,03 м. Поскольку
D < 3,4 м, примем высоту прорези колпачка h3 = 0,015 м.
    Высота газожидкостного слоя на тарелке
     h2 = 1000. h5 ρ x + h3 + h4 = 1000 ⋅ 0,03 980 + 0,015 + 0,014 = 0,06 м.
                          h4 = 0,014 м (см. табл. 13.3).
    Высота сливного порога
                           h7 = h2 − h1 = 0,06 − 0,012 = 0,048 м.
    Количество рядов колпачков выберем по табл. 13.2: т = 14, KL = 232.


                                                  99

Страницы