ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Колесо: венец – бронза БрАЖ9-4Л (литье в землю), ступица – чугун СЧ15-32.
В первом приближении оцениваем скорость скольжения:
41,362,493960105,4105,4v
3
4
3
21
4
ск
=⋅⋅=⋅=
−−
Tn м/с.
По таблице 10.11 [16] выбираем допускаемые напряжения
[
]
180
=
σ
H
МПа, по табл. 10.10
200
т
=σ МПа.
Допускаемые напряжения изгиба для бронзовых червячных колес при работе зубьев обеими сторо-
нами (при реверсе):
[]
9
6
в1
10
16,0
FE
F
N
σ=σ
−
,
где 500
в
=σ МПа – предел прочности бронзы БрАЖ 9-4Л [1]; N
FE
– эквивалентное число циклов нагру-
жений:
∑
=⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅=
=
)1036037,01036041(55,386060
99
9
2
2 hi
i
FE
L
T
T
nN
6
1034 ⋅= ,
[]
МПа4,54
1034
10
50016,0
9
6
6
1
=
⋅
⋅=σ
− F
.
2.2 Рассчитаем числа зубьев, выберем относительный диаметр и межосевое расстояние. Задаемся
числом заходов червяка z
1
= 2, тогда число зубьев колеса: z
1
= 2·24,9 ≈ 50 > 28 – подрезания нет. Задаем-
ся относительным диаметром червяка по табл. 10.1 [16] q = 10.
Коэффициент нагрузки:
υβ
⋅=
HHH
KKK ,
βH
K – коэффициент неравномерности нагрузки:
()
19,11
86
50
111
3
3
2
=⋅
+=−
θ
+=
β
x
z
K
H
,
где θ = 86 – коэффициент деформации червяка (табл. 10.6); х = 0 коэффициент смещения инструмента;
υH
K – коэффициент динамической нагрузки.
Назначаем 8-ю степень точности передачи (по ст СЭВ 311–76), и учитывая ранее принятое значение
скорости скольжения 41,3v
ск
= м/с, назначаем
υH
K = 1,2. Тогда коэффициент нагрузки:
42,12,119,1 =⋅==
υβ HHH
KKK
Рассчитываем межосевое расстояние:
[]
=
σ
+=
3
2
2
2
2
170
1
H
H
w
KT
q
z
q
z
a
34,17442,11062,493
10
50
180
170
1
10
50
3
3
2
=⋅⋅
⋅
+= мм.
Определяем модуль зацепления
()()
8,5
50105,0
34,174
5,0
2
=
+
=
+
=
zq
a
m
w
мм.
По табл. 10.2 [16] подбираем наиболее близкие к расчетным значения величин q и m. Принимаем m =
6, q = 10, z
1
= 2, z
2
= 50, U = 50/2 = 25. Отклонение передаточного отношения от требуемого равно:
%4,0100
25
9,2425
=⋅
−
=∆u . Допускаемое отклонение %)4...2(][
=
∆
u .
Окончательно имеем:
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 41
- 42
- 43
- 44
- 45
- …
- следующая ›
- последняя »
