Проектирование и испытание деревянных конструкций. Ярцев В.П - 38 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

тивление древесины сжатию, МПа; R
и
– расчетное сопротивление древесины изгибу,
нтc
2
3000
1
FR
N
λ
−=ξ
–
коэффициент, учитывающий дополнительный изгибающий момент от нормальной сжимающей силы, λ
– гибкость элемента, а при внешних раскосах – при сжатии с учетом устойчивости (3.2). Сжатые подко-
сы проверяют на сжатие с учетом устойчивости, а внешние раскосы рассчитывают на растяжение (фор-
мула 2.10). Сечение ригелей, чаще всего, принимают переменным и проверяют на сжатие с изгибом.
Пример 3.4. Рассмотрим расчет трехшарнирной бревенчатой рамы, состоящей из двух полурам
(рис. 3.10). Полная высота рамы составляет 3,5 м, пролет – 5 м. Стойки рамы выполнены из бревен
диаметром 14 мм, а балка и подкосы соответственно – 10 и 8 мм. На раму действует равномерно
распределенная нагрузка равная 0,66 кН/м.
Статический расчет рамы от действия распределенной нагрузки.
ОПРЕДЕЛЯЕМ ОПОРНЫЕ РЕАКЦИИ. ВВИДУ СИММЕТРИИ РАМЫ И НАГРУЗОК ВЕР-
ТИКАЛЬНЫЕ РЕАКЦИИ ОПОР РАВНЫ
()
(
)
88,1
2
35,02566,0
2
2
=
⋅
+
=
+
=
′′
=
alq
RR
АA
КН.
РАСПОР РАМЫ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ИЗ УСЛОВИЯ РАВЕНСТВА НУЛЮ МОМЕНТОВ
∑
= 0
c
M :
() ()
56,05,3
2
35,05,266,0
2
588,1
2
2
2
2
p
2
=
+⋅
−
⋅
=
+
−= h
alqlR
H
A
кН.
Усилия в подкосах и стойках соответственно равны 54,2
228,0
578,0
sin
ДД −=−=
β
−=
′
=
H
кН
и 593,097,054,288,1cosД =⋅+−=
β
−−=
′
=
A
RVV кН.
Определяем продольные усилия в элементах рамы:
– в подкосе и стойке рамы
541,2
228,0
56,0
sin
Д
==
β
=
H
N кН;
– в сечениях узлов Б и Б′ с наружной стороны
062,02696,035,066,0sin
э
БHБH
=⋅⋅=α== qаNN кН;
– в сечениях узлов Б и Б′ с внутренней стороны
222,02696,0593,0062,0sin
БНБВ
=
⋅
+
=
α
+= VNN кН;
– в сечениях узлов В и В′
347,02696,07,066,0222,0sin
БВВБВБ
=
⋅⋅+=α+=
′
= quNNN кН
350 700 1800
1869
727
364
5000
Б
В
С
В
’
Б
’
Д
′
А
’
V
′
V
Д
А
α
ψ
γ
β
3500
700 2800
2996
15,64°
13,15
°
61,21°
74,36°
Рис. 3.10 Геометрическая схема трехшарнирной рамы из бревен

Страницы