Проектирование и испытание деревянных конструкций. Ярцев В.П - 41 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

– гибкость ригеля
706,69
025,0
74,1
0
<===λ
i
l
и стойки
704,78
025,0
8,27,0
0
>=
⋅
==λ
i
l
, следовательно, для
ригеля коэффициент ξ определяется по формуле
нтc
2
3000
1
FR
Nλ
−=ξ
, а для стойки –
2
3000
λ
=ξ
.
Расчет напряжений ведем в табличной форме (табл. 3.4).
Определяем напряжение сжатых элементов рамы
cс
R
F
N
≤=σ
(табл. 3.4).
Определяем прогиб ригеля рамы (формула (2.2))
0068,0
1079,010
10566,0
384
5
55
34
=
⋅⋅
⋅⋅
=
−
−
f
м (7 мм).
3.4 Напряжения в правом и левом сечении ригеля рамы
Величины момента и
продольной силы
Обозначение на-
пряжения
М, кН м N, кН
ξ
Величина на-
пряжения σ,
МПа
R
c
, МПа
σ
ВН
0,779 0,887 0,986 2,29
σ
Б
0,369 0,222 0,997 1,07
σ
V
0 0,593 0,49 0,076
σ
Д
– 2,54 – 0,5
σ
С
– 0,557 – 0,07
15
Пример 3.5. Рассмотрим расчет трехшарнирной рамы из брусьев, состоящей из двух полурам
(рис. 3.12). Полная высота рамы составляет 3 м, пролет – 5 м. Рама выполнена из брусьев сечением
130×70 мм. На раму действует равномерно распределенная нагрузка равная 0,6346 кН/м.
Статический расчет рамы от действия распределенной нагрузки.
Определяем опорные реакции. Ввиду симметрии рамы и нагрузок вертикальные реакции опор
равны 586,1
2
5
6346,0
2
=⋅==
′
=
ql
RR
A
A
кН. Распор рамы определяется из условия равенства нулю мо-
ментов
∑
= 0
c
M :
()
()
661,0
3
2
5,2
6346,05,2586,1
2
2
2
2
2
=
⋅+⋅
=
+
=
h
l
q
l
R
H
A
кН.
Б
700 1740
1807
789
5000
С
Б
’
А
′
V
′
V
А
α=17,74
3000
2200
Рис. 3.12 Геометрическая схема трехшарнирной рамы,
выполненной из брусьев

Страницы