Проектирование автотракторных двигателей. Зейнетдинов Р.А - 95 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

94
а) б)
Принимают, что брус защемлен в местах перехода головки в стержень (се-
чение С − С рис.5.2).
При этом условно предполагают, что нижняя часть поршневой головки
шатуна, опирающаяся на стержень большой жесткости, не деформируется.
Головку рассекают условно по вертикальной оси симметрии, правую часть
отбрасывают, а ее действие на оставшуюся часть головки заменяют изги-
бающим моментом М
0
и нормальной силой
N
0
. Значения изгибающего мо-
мента М
0
и нормальной силы N
0
в сечении, для которого 0=
ϕ
, определя-
ются из приближенных уравнений:
)0297,00003,0(
0
−
⋅
⋅=
сcрjп
rFM
α
; (5.4)
)0008,0572,0(
0 сjn
FN
α
⋅
−
⋅= , (5.5)
где
c
α
− угол заделки опасного сечения С − С (рис.5.2)
α
ρ
ρ
c
ш
Г
h
r
=°+
+
+
90
2
arccos ,
град, (5.6)
где
ρ − радиус перехода от наружного диаметра поршневой головки к
стержню шатуна.
Изгибающий момент и нормальная сила на участке головки АВ (от
0
=
ϕ
до
0
90=
ϕ
)
(
)
(
)
ϕ
ϕ
cos15,0cos1
001
⋅
⋅
−−⋅+=
cрjncр
rFrNMM ; (5.7)
)cos1(5,0cos
01
ϕ
ϕ
−
+⋅=
jn
FNN . (5.8)
Соответственно для участка ВС (от
0
90=
ϕ
до угла заделки
c
α
)
()
(
)
ϕ
ϕ
ϕ
cossin5,0cos1
002
−
⋅
⋅
−
−
⋅
+=
cрjncр
rFrNMM ; (5.9)
)cos(sin5,0cos
02
ϕ
ϕ
ϕ
−
+⋅=
jn
FNN . (5.10)
Изгибающий момент и нормальная сила для расчетного сечения при
ϕ = α
с
.
М
α
= F
jп
⋅r
ср
(0,542 − 0,0268α
с
− 0,072cosα
c
− 0,5 sinα
c
+ 0,0459α
c
⋅cos α
c
), (5.11)
N
α
= F
jп
⋅[(0,072 − 0,0459α
c
)⋅cosα
c
+ 0,5sin α
c
], (5.12)
где
α
c
− в градусах.
Рис. 5.2. Распределение нагрузок в поршневой головке (а) и
эпюры напряжений на её внутренней и внешней поверхностях (б)
d

Страницы