Расчет и конструирование автомобилей. Ч. 4. Алексеев В.М. - 10 стр.

UptoLike

Составители: 

Рычаг поворотной цапфы (рис. 12)
Рис.12. Рычаг поворотной цапфы
Рычаг поворотной цапфы рассчитывается на сложное сопротивление от изгиба и
кручения /если позволяет форма опасного сечения/.
Напряжение изгиба
u
s
W
SP
=
σ
Напряжение кручения
.
kp
S
W
nP
=
τ
[σ]
500 МПа; материалсталь 30,40.
Расчет элементов трапеции
Подбор размеров элементов трапеции производится на основании уравнения
,
L
M
ctgctg
вH
=
αα
где
H
α
- угол поворота наружного колеса;
в
α
- угол поворота внутреннего колеса;
Мрасстояние между шкворнями;
L – база автомобиля.
Задаваясь размерами элементов трапеции, учитывая при этом, что
отношение длины бокового рычага трапеции и длине поперечной тяги должно
быть в пределах 0,12 + 0,16, строят кривую
(
)
вН
f
α
α
=
по принятым
размерам трапеции и сравнивают с кривой, построенной по вышеприведенному
уравнению (рис. 13). Допускаемое расхождение не должно превышать 1 + 1,5
0
при
maxв
α
.
Рис. 13.Определение параметров рулевой трапеции
Поперечная тяга трапеции
Усилие, действующее на поперечную тягу (рис. 13).
1
λ
SР
Р
S
п
=
Поперечная тяга рассчитывается по той же методике, как продольная тяга, т.е.
на сжатие и продольную устойчивость.
Запас устойчивости поперечной тяги
;
2
2
LP
JE
n
СШ
К
==
π
σ
σ
δ
,5,22,1
δ
где
K
- критическое напряжение при продольном изгибе;
Р ы ч а г        п о в о р о т н о й           ц а п ф ы   (рис. 12)           α в - угол поворота внутреннего колеса;
                                                                                М – расстояние между шкворнями;
                                                                                L – база автомобиля.

                                                                                    Задаваясь размерами элементов трапеции, учитывая при этом, что
                                                                             отношение длины бокового рычага трапеции и длине поперечной тяги должно
                                                                             быть в пределах        0,12 + 0,16, строят кривую   α Н = f (α в ) по   принятым
                                                                             размерам трапеции и сравнивают с кривой, построенной по вышеприведенному
                                                                             уравнению (рис. 13). Допускаемое расхождение не должно превышать 1 + 1,50
                                                                             при   α в max .

                         Рис.12. Рычаг поворотной цапфы

Рычаг поворотной цапфы рассчитывается на сложное сопротивление от изгиба и
кручения /если позволяет форма опасного сечения/.


Напряжение изгиба

       Ps S
σ=
       Wu
           Напряжение кручения                                                                 Рис. 13.Определение параметров рулевой трапеции

      PS ⋅ n                                                                 П о п е р е ч н а я             т я г а     т р а п е ц и и
τ =          .
      W kp
                                                                                          Усилие, действующее на поперечную тягу (рис. 13).
                                                                                 Р ⋅S
[σ] ≤ 500 МПа; материал – сталь 30,40.                                       Рп = S
                                                                                  λ1
                                                                             Поперечная тяга рассчитывается по той же методике, как продольная тяга, т.е.
Р а с ч е т         э л е м е н т о в           т р а п е ц и и              на сжатие и продольную устойчивость.
                                                                             Запас устойчивости поперечной тяги
Подбор размеров элементов трапеции производится на основании уравнения
                                                                                  σК      π 2E ⋅ J
                 M                                                           δ=         =          ; δ ≥ 1,2 − 2,5,
ctgα H − ctgα в = ,                                                               σ СШ     Pn ⋅ L2
                 L
где   αH   - угол поворота наружного колеса;                                 где σ K - критическое напряжение при продольном изгибе;