Основные конструкторские расчеты в РЭС. Белоусов О.А - 23 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

11. По уточненному значению α
II
повторяют расчет во втором приближении, при этом принимают температуру зоны
(t
з
), температуру кожуха (t
к
), мощность Р
зл
(получена по п. 4) и Р
к
(получена из графика рис. 2.5 при перегреве кожуха на ∆t
к
)
оставляют неизменными.
12. В результате расчета во втором приближении находят температуры
II
вых
II
2
II
1
,, ttt
и G
II
. Находят величину отношения
G
II
/G
0
и по графику (рис. 2.6) уточняют значение α
III
.
13. Мощность, рассеиваемая блоком, во втором приближении
(
)
II
1
II
2р
II
к
II
2 ttCGPP −+=
.
14. Температура
*II
к
t во втором приближении
()( )
−++−
α
=
II
зз1
II
1к1з11
II
II
р
к1
*II
к
2
1
tStSStt
GС
S
t
c
.
15. Если величина разности температур t
к
и t
к
II
составляет более 5 %, то проводят расчет в третьем приближении
(
)
II
кк
II
к
III
к
1,0 tttt −⋅−=
По найденной температуре
III
к
t
по графику (рис. 2.5) находят мощность, рассеиваемую кожухом блока, в третьем при-
ближении
III
к
P .
16. Находят значение функции температур
(
)
III
кз
, ttf и определяют
III
зл
P . Уточняют величину D
III
c учетом
(
)
III
к
II
зл
PP − .
III
к
P получена из графика при температуре
III
к
t . Рассчитывают
III
вых
Ш
2
Ш
1
,, ttt и находят G
III
.
17. По полученным данным из графика (рис. 2.6) находят α
III
. Мощность, рассеиваемая блоком, в третьем приближении
(
)
III
1
III
2р
IIIIII
к
III
2 ttCGPP −+=
.
18. Температура кожуха в третьем приближении
()
()
−++−
α
=
зз1
III
1к1з12
III
1
III
к1
*III
к
2
1
tStSStt
CG
S
t
III
р
.
19. Окончательное значение температуры кожуха t
к
и рассеиваемой мощности (Р) в блоке:
*III
кl
*II
кl
III
кк
*III
кк
III
кк
tt
tt
tt
tt
−
−
=
−
−
;
()
IIIII
III
к
II
к
III
кк
III
PP
tt
tt
PP −
−
−
+=
.
Полученные в результате расчета мощность Р и соответствующая ей температура t
к
наносятся на график рис. 2.4. По
двум точкам строят характеристику
∆t
к
= f(P) (начало координат и t
к
). Зная фактическую мощность, рассеиваемую в блоке,
по этим двум характеристикам окончательно находят температуры перегрева зоны и кожуха. В случае, если они оказывают-
ся больше допустимых, необходимо увеличить площадь перфорационных отверстий либо перейти на принудительное охла-
ждение (вентиляцию) блока.
2.3. Температура элементов блока
с принудительным охлаждением
В блоках аппаратуры, построенных по кассетному принципу, удельная мощность тепловыделения оказывается весьма
большой, что заставляет разработчиков использовать воздушное принудительное охлаждение (рис. 2.7). Воздух под напором
вентилятора нагнетается в блок через входное отверстие, омывает тепловыделяющие элементы и через выходное отверстие
выбрасывается наружу.
Предполагают, что тепловыделение всех микросхем одинаково. Микросхемы располагаются на печатных платах, вхо-
дящих в кассеты. Кассеты расположены вдоль воздушного потока и расстояние между ними не менее 3 мм. Для обеспечения
равенства сечений воздушных каналов в блоке имеются выравнивающие заслонки.
Исходные данные
Р
э
– мощность, выделяемая всеми элементами блока, Вт;
N
п
– число печатных плат в блоке;
n – число микросхем в блоке;
L
y
и L
z
– внутренние размеры кожуха по координатам Y и Z;
h
п
– толщина печатной платы;
l
y
– ширина печатной платы;
l
эу
и l
эz
– размеры элемента (микросхемы).

Страницы