ВУЗ:
Составители:
129
где m =2,5 — для паронита (см. табл. 6.6); b
E
— эффективная ширина про-
кладки (
мм 8,5 м105,8102006,006,0
33
п
=⋅=⋅==
−−
bb
E
).
Усилие, возникающее от температурных деформаций, для приварных
фланцев из одного и того же материала, )(
ББффБББt
ttEfzQ
α
α
γ
−
=
,
792,210)1083,131096,16(109,1104,14564885,0
654
=⋅⋅−⋅⋅⋅⋅⋅=
−−
t
Q МН,
где
6
106,16
−
⋅=
ф
α
α
ф
= 17,0·10
-6
К
-1
, α
б
= 13,3·10
-6
К
-1
- соответственно коэф-
фициенты линейного расширения материала фланцев (12Х18Н10Т) и болтов
(35Х) по табл. VIII Приложения 1.
Болтовая нагрузка в условиях монтажа (до подачи внутреннего давле-
ния) при p>0,6 МПа
МН 61,13
МН 955,020105,8789,114,3
МН 61,13955,005,10285,1
max
3
.
пд
1
=
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
⎭
⎬
⎫
=⋅⋅⋅⋅=
=+⋅=+
=
−
qbD
RQ
P
EПС
Б
π
α
,
где q = 20 МПа для прокладки из паронита (см. табл. 6.6).
Болтовая нагрузка в рабочих условиях
MH 538,13792,205,10)285,11(61,13)1(
д12
=
+
⋅
−
+
=+−+=
tББ
QQPP
α
,
где величина Q
t
учитывается, так как Q
t
>0.
Приведенные изгибающие моменты в диаметральном сечении фланца
551,0)789,187,1(61,135,0)(5,0
.101
=
−
⋅
⋅
=
−=
ПСББ
DDPM МН·м,
t
EПСПСББ
sDDQDDPM
][
][
)]()([5,0
20
.д.202
σ
σ
−−+−= ,
305,1
151
160
)]05295,06,1789,1(05,10)789,187,1(538,13[5,0
02
=−−+−=M МН·м.
где
[]
МПа160
20
−
Б
σ
;
[]
МПа 151=
t
Б
σ
—соответственно для материала фланца при
20°С и расчетной температуре C5,113
=t
Расчетное значение момента
305,1}305,1;551,0max{};max{
02010
=
=
= MMM МН·м.
Проверка прочности и герметичности фланцевого соединения
Условие прочности шпилек:
•
в условиях монтажа (до подачи внутреннего давления)
МПа 230МПа 8,168
104,1456
61,13
][
4
20
1
≤=
⋅⋅
≤
−
Б
ББ
Б
fz
P
σ
(выполняется);
•
в рабочих условиях
МПа 229МПа 9,167
104,1456
538,13
][
4
2
≤=
⋅⋅
≤
−
t
Б
ББ
Б
fz
P
σ
(выполняется),
где
[]
МПа 230
20
−
Б
σ
;
[]
МПа 229=
t
Б
σ
—соответственно для материала болтов
при 20°С и расчетной температуре C8,107
=t (см. табл. XXXIII
Приложения 2).
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 127
- 128
- 129
- 130
- 131
- …
- следующая ›
- последняя »
