Составители:
97
При малом уровне сигналов (порядка нескольких милливольт) для оп-
ределения исходного режима необязательно прибегать к построению ди-
намических характеристик и можно ограничиться приводимыми ниже
приближенными соотношениями.
Исходный ток коллектора рассчитываемого каскада
I
к0
≈ (1,3…1,5)I
вх сл
, (6.1)
где I
вх сл
– амплитуда тока входной цепи следующего каскада. Выбор I
к0
с
указанным в (6.1) превышением по отношению к I
вх сл
объясняется тем,
что: во-первых, амплитуда тока в выходной цепи рассчитываемого каска-
да I
к
обычно в 1,2…1,3 раза больше I
вх сл
за счет токов через сопротивле-
ние R
к
данного каскада и сопротивления плеч делителя смещения сле-
дующего каскада (R
a сл
и R
b сл
), которые для переменного тока включены
все параллельно входной цепи транзистора этого каскада; во-вторых, не-
обходимо иметь некоторый дополнительный запас по величине I
к0
во из-
бежание нелинейных искажений или даже отсечки тока при возможных
превышениях уровня входного сигнала.
Исходное напряжение между коллектором и эмиттером
U
кэ0
= Ек – I
к0
(R
к
+R
э
). (6.2)
Здесь
()
0к
к
к
I
Е5,0...3,0
R = ; (6.3)
()
0к
к
э
I
Е2,0...1,0
R = , (6.4)
причем Е
к
– выбранное напряжение питания.
Обычно принимают U
кэ0
= (3…7) В. Напряжение смещения базы U
бэ0
,
необходимое для получения при номинальной температуре требуемого
тока I
к0
при U
кэ0
, соответствующем (6.2), определяется из статической
входной характеристики для среднего значения напряжения U
кэ
(см. рис.
4.4).
Сопротивления делителя смещения R
a
и R
b
, как параметры, обеспечи-
вающие при выбранных значениях Е
к
, I
к0
, R
к
и R
э
необходимую величину
U
бэ0
и заданный коэффициент нестабильности S, рассчитываются:
бэ
ba
ba
дел
rR
1β
S
1
1S
RR
RR
R −
+
−
−
=
+
=
, (6.5)
дел
э0к0бэ
к
a
R
RIU
Е
R
+
= , (6.6)
делa
делa
b
RR
RR
R
−
=
. (6.7)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 94
- 95
- 96
- 97
- 98
- …
- следующая ›
- последняя »
