Безопасность жизнедеятельности в дипломных проектах. Бояршинов А.В. - 48 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

n
=
R
з
/ (
R
н
η).
Уточняют коэффициент использования
n
параллельных заземлителей.
С учётом схемы размещения заземлителя в грунте рассчитывают длину
L
и сопротивление
R
г
гори-
зонтальной полосы, соединяющей параллельные электроды (табл. П1.17).
Определяют коэффициент использования горизонтальной полосы η
г
(табл. П1.19).
Результирующее сопротивление рассчитывается как параллельное соединение всех вертикальных
электродов с соединительной полосой с учётом коэффициентов экранирования (коэффициентов исполь-
зования):
R
=
R
з
R
г
/ (
R
г
n
η +
R
з
η
г
).
Полученное значение сопротивления не должно превышать нормируемое значение (
R
≤
R
н
).
В то же время сопротивление
R
не должно быть значительно меньше предельно допустимого во из-
бежание неоправданно больших экономических затрат на сооружение заземляющего устройства.
Если результаты расчёта не удовлетворяют установленным ограничениям, то изменяют параметры
заземлителя, которыми предпочтительно варьировать в каждом конкретном случае, и расчёт повторяют
заново. Таким образом, методом последовательного приближения добиваются выполнения указанных
выше требований к сопротивлению заземляющего устройства.
Расчёт зануления
Цель расчёта зануления – определить условия, при которых оно надёжно и быстро отключает по-
вреждённую электроустановку от сети и одновременно обеспечивает безопасность прикосновения че-
ловека к занулённым частям установки в аварийный период (при замыкании фазы на корпус электроус-
тановки или нулевой защитный проводник). Расчёт зануления включает расчёт на отключающую спо-
собность, расчёт заземления нейтрали, исходя из условия безопасности при замыкании фазы на землю,
и расчёт повторных заземлений нулевого защитного проводника для обеспечения безопасности при за-
мыкании фазы на корпус электроустановки.
1.
Расчёт на отключающую способность
. Согласно ПУЭ проводимость фазных и нулевых защитных
проводников должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании фазы на корпус или на нулевой защит-
ный проводник возникал ток короткого замыкания
I
к.з
, превышающий не менее чем в 3 раза номиналь-
ный ток плавкого элемента ближайшего предохранителя (во взрывоопасных зонах в 4 раза); в 3 раза
номинальный ток нерегулируемого расцепителя или уставку тока регулируемого расцепителя автома-
тического включателя, имеющего обратно зависимую от тока характеристику (во взрывоопасных зонах
в
6 раз). Номинальный ток плавкой ставки
I
ном
указан непосредственно на ней заводом-изготовителем.
При защите сетей автоматическими выключателями, имеющими только электромагнитный расце-
питель, проводимость проводников должна обеспечивать ток не ниже уставки тока мгновенного сраба-
тывания, умноженной на коэффициент, учитывающий разброс (по завод-ским данным), и на коэффици-
ент запаса 1,1. При отсутствии заводских данных для автоматических выключателей с силой номиналь-
ного тока до 100 А кратность тока короткого замыкания относительно уставки следует принимать не
менее 1,4, а для автоматических выключателей с силой номинального тока более 100 А – не менее 1,25.
Требования к току короткого замыкания
I
к.з
соответствуют условию
I
к.з
≥
kI
н
, (2.1)
где
k
– коэффициент кратности номинального тока
I
н
автоматической защиты.
Сила однофазного тока короткого замыкания
I
к.з
, А, без учёта тока, проходящего через землю, зна-
чение которого незначительно, может быть определена по формуле
пн.зфт
ф
к.з
3/
jxZZZ
U
I
+++
=
,
где
U
ф
– фазное напряжение сети, В;
Z
т
– комплексное полное сопротивление обмоток трёхфазного ис-
точника тока (трансформатора), Ом;
Z
ф
=
R
ф
+
jx
ф
– комплексное сопротивление фазного проводника,

Страницы