Безопасность жизнедеятельности в дипломных проектах. Бояршинов А.В. - 49 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Ом;
Z
н.з
=
R
н.з
+
jx
н.з
–
комплексное полное сопротивление нулевого защитного проводника, Ом:
R
ф
и
R
н.з
– активные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;
x
ф
и
x
н.з
– внутренние
индуктивные сопротивления фазного и нулевого защитного проводников, Ом;
x
п
– внешнее индуктивное
сопротивление петли фаза – нуль (фазный проводник – нулевой защитный проводник), Ом.
Модуль тока короткого замыкания, А, вычисляют по приближённой формуле (неточность около 5
% в сторону ужесточения требований безопасности):
I
к.з
=
U
ф
/ (
Z
т
/3 +
Z
п
), (2.2)
где
Z
т
и
Z
п
– модули сопротивления обмоток источника питания и полного сопротивления цепи фаза–
нуль, Ом, причём
2
пн.зф
2
н.з.фп
)()(
xxxRRZ
++++=
. (2.3)
Активное сопротивление цепи фаза–нуль (
R
ф
+
R
н.з
), Ом, для проводников из цветных металлов оп-
ределяют по формуле
,/)(
1
н.зф
∑
=
ρ=+
n
i
iii
slRR
где ρ
i
– удельное сопротивление материала
i
-го участка проводника (для меди ρ = 0,0175 Ом⋅мм
2
/м, для
алюминия ρ = 0,028⋅Ом⋅мм
2
/м);
l
i
– длина, м,
i
-го участка проводника, имеющего одинаковое попереч-
ное сечение
s
i
, мм
2
, и выполненного из одного материала;
n
– число
i
-х участков, образующих цепь фа-
за–нуль.
Активное
R
и внешнее индуктивное
x
п
сопротивления, Ом, фазного и нулевого защитного провод-
ников из цветных металлов можно определить по погонным сопротивлениям
R
′ и
x
′
п
, Ом/км и длине
l
,
м.
lRR
′
=
−3
10
,
lxx
п
3
п
10
′
=
−
.
Внешнее индуктивное сопротивление
x
п
, Ом, двухпроводной линии с проводами круглого сечения оди-
накового диаметра
d
, м, находят по формуле
x
п
= 2
f
µ
l
ln(2
D
/
d
), где
f
– частота тока, Гц; µ – абсолютная
магнитная проницаемость среды, Гн/м; µ = µ
т
µ
о
; µ
т
– относительная магнитная проницаемость среды; µ
о
–
магнитная постоянная, Гн/м; µ
о
= 4π · 10
–7
;
l
– длина линии, м;
D
– расстояние между проводами линии, м.
Для линии длиной 1 км, расположенной в воздушной среде, при частоте тока 50 Гц
п
x
′
= 0,1256 ln
(2
D
/
d
).
В целях уменьшения внутреннего индуктивного сопротивления нулевые защитные проводники
следует прокладывать совместно с фазными или в непосредственной близости от них. В приближённых
расчётах
п
x
′
принимают равным 0,3 Ом/км для внутренней проводки и 0,6 Ом/км для ВЛ (при расстоя-
ниях между проводами, соответствующих нормам).
Предварительно необходимо задаться профилем и сечением проводника, знать его длину и ожидае-
мое значение силы тока однофазного короткого замыкания
I
к.з
, А. Сечение выбирают из условия, чтобы
плотность тока
i
к.з
= 0,5…2,0 А/мм
2
. Для приближённых расчётов активное
R
c
и внутреннее индуктив-
ное
х
с
сопротивления, Ом, стальных проводников можно определить в зависимости от поверхностной
плотности, А/см, тока
к.з
i
′
=
I
к.з
/
Р
, где
Р
– периметр сечения проводника, см.
Внутреннее индуктивное погонное сопротивление медных и алюминиевых проводников сравни-
тельно мало (около 0,0156 Ом/км), поэтому при их использовании величинами
х
ф
и
х
н.з
, можно пренеб-
речь.
Модули полных сопротивлений
Z
т
обмоток трёхфазных трансформаторов при вторичных напряже-
ниях 400/230 В приведены для масляных и для сухих трансформаторов. При использовании трансформа-
торов со вторичным напряжением
U
ф
, отличным от 230 В, приведённые в таблицах значения
Z
т
необхо-
димо умножить на коэффициент (
U
ф
/230)
2
. Рекомендуется применять силовые трансформаторы со схе-
мой включения обмоток «треугольник – звезда»
(
∆ /
Y
н
) при мощности 400 кВ⋅А и выше и «звезда–

Страницы