Проектирование передаточного механизма. Брицкий В.Д - 68 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

Университет ИТМО | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

66
HRFRFR
HR
U
SFVUF
R
VUFURSFM
FRRFF
AXtBXtAX
BX
tt
BX
tBXtAZ
tBXAXtX
8,181,528,585,25,
8,58
20
55,25)520(1,52
,
)(
0)(
0
32
23
32
32
=+−=+−=
=
⋅−+⋅
=
⋅−+⋅
=
=+⋅+⋅−⋅−=
=+−−=
∑
∑
Плоскость
YOZ:
2 3
2 3
2 3
2 3
0
( ) 0
( )
9,7 5 19,8 (20 5)
; 27,2
20
; 9,7 27,2 19,8 17,1
Y r AY BY r
AZ r BY r
r r
BY BY
AY r BY r AY
F F R R F
M F S R U F U V
F S F U V
R R H
U
R F R F R H
= − − − + =
= ⋅ − ⋅ + ⋅ + =
⋅ + ⋅ +
⋅ + ⋅ +
= = =
= − − + = − − + = −
∑
∑
Если
значение
реакции
получили
со
знаком
минус
,
это
означает
,
что
вы
-
бранное
направление
реакции
на
схеме
неверно
и
требует
корректировки
на
противоположное
.
На
расчётной
схеме
предыдущее
направление
зачёркиваем
двумя
косыми
линиями
и
показываем
истинное
направление
реакции
с
положи
-
тельным
значением
.
По
составляющим
реакций
опор
А
и
В
находим
результирующие
:
2 2 2 2
2 2 2 2
, 18,8 ( 17,1) 25,4
, 58,8 27, 2 64,8
A AX AY A
B BX BY B
R R R R H
R R R R H
= + = + − =
= + = + =
3.
Определение
внутренних
силовых
факторов
.
Для
построения
эпюр
перерезывающих
сил
и
изгибающих
моментов
не
-
обходимо
для
каждого
участка
записать
аналитические
выражения
для
Q
и
М
.
Плоскость
XOZ:
0
≤
z
1
≤
s
t2 I
Q F , Q 25,5
= =
t2 1 I
0
M F Z ,
127,5
M
Нмм
= ⋅ =
ր
ց
s
≤
z
2
≤
s+u
Q (Z
2
) = F
t2
–R
AX,
Q (Z
2
) = 25,5–18,8 = 6,7
Н
;
M (Z
2
) = F
t2
·
Z
2
–R
AX
·
(Z
2
–S), M(S) = 127,5
Н·мм
;
M (S+U) = F
t2
·
(S+U) –R
AX
·
U,
M (S+U) = 25,5
·
(5+20) –18,8
·
20 = 261
Н·мм
;
s+u
≤
z
3
≤
s+u+v
Q (Z
3
) = F
t2
– R
AX
–R
BX,
Q (Z
3
) = 25,5–18,8–58,8= – 52,1
Н
;
M (Z
3
) = F
t2
·
Z
3
–R
AX
·
(Z
3
-S) – R
BX
·
(Z
3
–(S+U));
M (S+U) = 261,5
Н·мм
;
M (S+U+V) = F
t2
·
(S+U+V) –R
AX
·
(U+V) – R
BX
·
V
M (S+U+V) =25,5
·
(5+20+5) –18,8
·
(20+5) +58,8
·
5= 0
Н
·
мм
Плоскость
YOZ:
0
≤
z
1
≤
s

Страницы