ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
31
б) температура подогрева воздуха t
в
;
в) диаметр сопла газовых горелок d
c
.
Требуется определить:
а) оптимальный коэффициент расхода воздуха α;
б) восстановительный потенциал печной атмосферы β;
в) диаметр D
т
и длину L
т
горелочных туннелей.
При плавке чугуна в газовой вагранке с огнеупорной насадкой дости-
гаются высокие температуры жидкого чугуна. Наибольшая температура чу-
гуна (до 1550
0
С) была получена при плавке на высокоглинозёмистых мате-
риалах, что объясняется их высокой огнеупорностью и способностью нагре-
ваться до высокой температуры не расплавляясь. Температура чугуна при
плавке на шамотном огнеупоре составляет 1450-1480
0
С, что ниже, чем при
плавке на высокоглинозёмистых насадочных телах. Более низкая температу-
ра металла в этом случае объясняется меньшей температурой поверхности
шамотных рабочих тел и расходом тепла продуктов сгорания на расплавле-
ние насадки и шлакообразование оплавленных плёнок огнеупора.
Влияние вида огнеупора на температуру чугуна свидетельствует
структура огнеупоров в изломе после
плавки. Излом ВГО после плавки имел
характерную изменённую зону глубиной 10-30 мм, что свидетельствует о
глубоком высокотемпературном его прокаливании без значительного оплав-
ления поверхности огнеупора. У ШО в отличие от ВГО изменённая зона со-
ставляла 3-7 мм, что свидетельствует о значительном постоянном оплавле-
нии поверхности огнеупора в процессе плавки.
При использовании в
качестве насадочных тел электродного боя,
температура чугуна снижается до 1300-1360
0
С. Основной причиной сниже-
ния температуры являются не шлакообразование, а развитие эндотермиче-
ских реакций восстановления СО
2
и Н
2
О (реакции газификации твёрдого уг-
лерода) на поверхности насадочных тел. Следствием этих реакций является
понижение температуры продуктов сгорания и ухудшение условий теплооб-
мена.
Визуальный осмотр кусков электродного боя, изъятых из насадки по-
сле плавки, подтверждает наличие реакций газификации твёрдого углерода.
Куски электродного боя имеют округлую форму, их поверхность рыхлая, ка-
вернозная
, обезуглероженная.
Следствием эндотермического взаимодействия газообразной фазы и
твёрдых углеродосодержащих веществ является также снижение производи-
тельности вагранки. В отличие от насадки из электродного боя при использо-
вании огнеупорных насадок из ШО и ВГО производительность в 1,1 и 1,3
раза больше, причем максимальная производительность достигается при вы-
сокоглинозёмистой насадке - (0,75÷0,8) т/ч.
Угары С, Si
и Мn при использовании в качестве насадочных тел элек-
тродного боя резко снижаются по сравнению с угаром этих элементов при
плавке на насадке из огнеупорных материалов, причем возможен даже "при-
гар" углерода до 5-7%. Плавка же чугуна на материалах из огнеупоров со-
б) температура подогрева воздуха tв; в) диаметр сопла газовых горелок dc. Требуется определить: а) оптимальный коэффициент расхода воздуха α; б) восстановительный потенциал печной атмосферы β; в) диаметр Dт и длину Lт горелочных туннелей. При плавке чугуна в газовой вагранке с огнеупорной насадкой дости- гаются высокие температуры жидкого чугуна. Наибольшая температура чу- гуна (до 15500С) была получена при плавке на высокоглинозёмистых мате- риалах, что объясняется их высокой огнеупорностью и способностью нагре- ваться до высокой температуры не расплавляясь. Температура чугуна при плавке на шамотном огнеупоре составляет 1450-14800С, что ниже, чем при плавке на высокоглинозёмистых насадочных телах. Более низкая температу- ра металла в этом случае объясняется меньшей температурой поверхности шамотных рабочих тел и расходом тепла продуктов сгорания на расплавле- ние насадки и шлакообразование оплавленных плёнок огнеупора. Влияние вида огнеупора на температуру чугуна свидетельствует структура огнеупоров в изломе после плавки. Излом ВГО после плавки имел характерную изменённую зону глубиной 10-30 мм, что свидетельствует о глубоком высокотемпературном его прокаливании без значительного оплав- ления поверхности огнеупора. У ШО в отличие от ВГО изменённая зона со- ставляла 3-7 мм, что свидетельствует о значительном постоянном оплавле- нии поверхности огнеупора в процессе плавки. При использовании в качестве насадочных тел электродного боя, температура чугуна снижается до 1300-13600С. Основной причиной сниже- ния температуры являются не шлакообразование, а развитие эндотермиче- ских реакций восстановления СО2 и Н2О (реакции газификации твёрдого уг- лерода) на поверхности насадочных тел. Следствием этих реакций является понижение температуры продуктов сгорания и ухудшение условий теплооб- мена. Визуальный осмотр кусков электродного боя, изъятых из насадки по- сле плавки, подтверждает наличие реакций газификации твёрдого углерода. Куски электродного боя имеют округлую форму, их поверхность рыхлая, ка- вернозная, обезуглероженная. Следствием эндотермического взаимодействия газообразной фазы и твёрдых углеродосодержащих веществ является также снижение производи- тельности вагранки. В отличие от насадки из электродного боя при использо- вании огнеупорных насадок из ШО и ВГО производительность в 1,1 и 1,3 раза больше, причем максимальная производительность достигается при вы- сокоглинозёмистой насадке - (0,75÷0,8) т/ч. Угары С, Si и Мn при использовании в качестве насадочных тел элек- тродного боя резко снижаются по сравнению с угаром этих элементов при плавке на насадке из огнеупорных материалов, причем возможен даже "при- гар" углерода до 5-7%. Плавка же чугуна на материалах из огнеупоров со- 31
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 29
- 30
- 31
- 32
- 33
- …
- следующая ›
- последняя »