Результаты исследований и конструктивные разработки применительно к газовой плавке чугуна. Черный А.А. - 5 стр.

верхности жидкого металла непрерывно уходит в копильник. Капли и струйки
металла, падая в виде «дождя» с уступа на металл в бассейне, разбрызгивают
его, в результате чего жидкий металл попадает на раскаленную футеровку у
горелочной системы, а в бассейне создается «кипящий» слой. «Кипение» не-
глубокой ванны в условиях движущихся над ней высокотемпературных газо-
вых потоков способствует более высокому перегреву металла.
      Промышленные испытания прошли газовые вагранки с уступами в шах-
те, рассчитанные на производительность 1,5, 3 и 7 тонн жидкого чугуна в час
при расходе природного газа на 1 тонну получаемого жидкого чугуна 100 м3/ч
для нормальных условий.
      В процессе испытаний было установлено следующее: а) многосопловая
горелочная система с двухрядным размещением сопел и, соответственно, тун-
нелей в шахматном порядке при круглой камере сжигания, диаметре горелоч-
ного сопла в выходном сечении 0,03 м, скорости истечения газовоздушной
смеси при нормальных условиях 70 м/с, обеспечении оптимальной величины
коэффициента расхода воздуха, рационального размещения факелов и высоко-
го теплового напряжения объема камеры сжигания позволяет получать над пе-
регреваемом металлом 1973-20430 К;
      б) без применения дополнительной подачи природного газа в продукты
сгорания расчетная производительность по полученному жидкому металлу
обеспечивается только в течение первого часа работы вагранки с загруженной
металлической шихтой шахтой, а далее производительность вагранки снижа-
ется в связи с зашлакованием шахты в зоне плавления продуктами окисления
металла, причем по расчету за второй час работы вагранки производитель-
ность приблизительно в 2 раза меньше, чем за первый час, а через 3 часа рабо-
ты вагранки плавка проходит нестабильно и становится нерациональной;
      в) непрерывная дополнительная подача природного газа в пределах 5 ÷
10% от расхода газа на сжигание приводит к стабилизации ваграночного про-
цесса, достижению близкой к расчетной производительности вагранки в тече-
ние всей плавки при термическом коэффициенте полезного действия плавиль-
ного агрегата 39,35 ÷ 41,19%, уменьшению потерь металла в связи с окислени-
ем, получению жидкого чугуна с температурой 1653-17230 К, удлинению пе-
риода плавки до величин, характерных для соответствующих коксовых вагра-
нок;
      г) достаточно стойкой к воздействию высокотемпературных газов и об-
разующихся шлаков была футеровка камеры сжигания из высокоглиноземи-
стых материалов;
      д) обнаруженные недостатки были связаны со сложностью выполнения и
ремонта футеровки уступов и медленным охлаждением массивной футеровки
уступов после плавки.




                                    5