Расчет зубчатых и зубчато-винтовых передач. Чирков Ю.А - 4 стр.

        1.1.1 Материал колеса выбираем по таблице (А.1) приложения – сталь с
HB < 350 , например, сталь 45, термообработка – улучшение.
        Твердость HB 2 = 200 .
        Предел прочности σ H 2 = 690 МПа (Н/мм2).
        Предел текучести σ Т 2 = 340 МПа (Н/мм2).
        Допускаемые контактные напряжения:
                 σ
        [σ]H 2 = H lim b2 K HL ,
                    SH
где σ Н lim b 2 - предел контактной выносливости при базовом числе циклов,
σ H lim b 2 = 2HB 2 + 70 МПа;
       K HL - коэффициент долговечности, для редукторостроения K HL = 1,0;
       S H = 1,1 − 1,2 - коэффициент безопасности.
       Допускаемые напряжения изгиба:
                σ 0F lim b
       [σ]F2 =             2
                             K FL K FC ,
                    SF
где    σ 0F lim b - предел выносливости при базовом числе циклов переменных
               2
напряжений
     σ 0F lim b2 = (1,7 − 1,8) HB2 ,
       S F = 1,7 − 1,8 - коэффициент безопасности,
       K FL = 1,0 - коэффициент долговечности,
       K FC - коэффициент, учитывающий реверсивность движения,
       K FC = 1,0 - для нереверсивного движения,
       K FC = 0,7 − 0,8 - для реверсивного движения.

      1.1.2 Материал шестерни должен быть тверже материала колеса, так как
зубья шестерни входят в зацепление чаще, чем зубья зубчатого колеса.
       HB1 = HB2 6 u или HB1 ≥ HB2 + (20 − 50).
      По найденной твердости HB1 по таблице А.1 выбираем материал
шестерни. Например: Сталь 45, термообработка – улучшение.
      Твердость HB1 = 230,
      Предел прочности σ B1 = 780 МПа.
      Предел текучести σ T1 = 440 МПа.
      Допускаемые контактные напряжения:
      [σ]H1 = σ H lim1 ⋅ K HL .
                 SH
      .Допускаемые напряжения изгиба:
              σ 0H lim1
      [σ]F1 =           ⋅ K FL ⋅ K FC .
                 SF

4