ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
В неподвижном слое зернистого материала коэффициент массоотдачи между газом и поверхностью частицы
33,085,0
д
ScRe515,0Nu,2Re =<
,
33,047,0
д
ScRe725,0Nu,2Re30 =≥>
,
33,064,0
д
ScRe395,0Nu,30Re =≥
.
Здесь
,Sc,Nu
э
д
D
D
d
ν
=
β
=
D
– коэффициент диффузии (самодиффузии) газа, м/с,
β
– определяемый коэффициент мас-
соотдачи, 1/с.
3. По средним значениям температур газовых сред и коэффициентов теплоотдачи рассчитываются температуры по-
верхностей гранул активного вещества.
4. Для найденных температур поверхностей уточняются коэффициенты теплоотдачи и рассчитываются средние темпе-
ратуры газовых компонентов в текущей локальной области.
5. Пункты 2 – 4 повторяются до достаточного совпадения расчетных результатов (практически – не более 3 раз).
6. Вычисляются температурные поля, тепловые потоки и составляющие тепловых балансов для момента окончания
локальной временной области.
При известных температурных полях численные значения удельных тепловых потоков определяются по закону Фурье:
(
)
n
nt
q
∂
∂
λ=
.
Тепловой баланс локальной области в нестационарном температурном режиме
∆
Q
г1
+ ∆
Q
х
+ ∆
Q
ф
+ ∆
Q
г2
+ ∆
Q
к
+ ∆
Q
ав
+∆
Q
гт
+∆
Q
п
= 0,
где ∆
Q
г1
– тепловая мощность, привносимая газовым потоком; ∆
Q
х
– тепловая мощность теплового эффекта химических ре-
акций; ∆
Q
ф
– тепловая мощность, расходуемая на фазовый переход активного вещества; ∆
Q
г2
– тепловая мощность, отводи-
мая с отходящими газами; ∆
Q
к
– тепловая мощность, затраченная на нагрев конструкционных элементов; ∆
Q
ав
– тепловая
мощность, затраченная на нагрев активного вещества; ∆
Q
гт
– тепловая мощность, затраченная на нагрев газов в аппарате; ∆
Q
п
– тепловая мощность потерь в окружающее пространство.
7. Сохраняются массивы параметров, необходимые для расчета начального распределения температур локальной об-
ласти в последующем временном интервале.
8. Переход к расчету температурных полей очередной локальной временной области.
Алгоритм расчета нестационарного температурного поля регенеративного патрона.
1. Определяется температурное поле слоя активного вещества в результате предварительного прогрева.
2. Задаются предварительные геометрические размеры пространственных локальных областей по радиальной и продоль-
ной координатам.
3. Для локального интервала времени выполняется последовательный расчет температурных полей локальных про-
странственных областей по слоям с последовательным расчетом по радиальной координате внутри текущего слоя.
4. Определяются составляющие независимого интегрального теплового баланса для локальной временной области. При
значительном разбалансе осуществляется переход к п. 2.
5. Возврат к п. 3 при переходе к расчету очередного локального временного интервала. Несмотря на возможность про-
извольного выбора длительности локального временного интервала, целесообразно выбирать ее кратной времени прохожде-
ния газовым потоком пространственной локальной области.
Таким образом, последовательный расчет температурных полей локальных областей во времени и пространстве позво-
ляет получить расчетное нестационарное температурное поле регенеративного патрона за весь рабочий цикл.
3.6.2. Моделирование тепловых процессов в потоке рабочей среды и в конструкционных элементах регенеративного
теплообменника
Конструкция регенеративного теплообменника индивидуальных изолирующих дыхательных аппаратов (РТ ИИДА)
представлена на рис. 3.13. Основным конструкционным элементом регенеративного теплообменника является свернутая
в спираль гофрированная алюминиевая лента. При вдохе лента нагревается, охлаждая вдыхаемый воздух; при выдохе –
охлаждается выдыхаемым воздухом.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 116
- 117
- 118
- 119
- 120
- …
- следующая ›
- последняя »
