ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Рис. 22 К примеру 10
Условие не выполнено. Увеличиваем толщину стенки на 2 мм, принимаем мм14=
w
t (табл. П10.6).
9,3
60020
24
4,1
160
=⋅==λ
E
R
t
h
y
w
ef
w
; 2,2 < 3,9 < 6,
(
)
()
,cмкH16086022,078,04,1160124
cмкH430731
2
2
⋅=+⋅⋅⋅⋅=
=α+γ<⋅=
wfwefcy
AAthRM
где
()
()
()
22,02,29,3105,824,02,2105,815,024,0
2
3
2
3
2
=−⋅⋅−=−λ⋅−τ−=α
−−
ws
R
.
Условие выполнено. Уточним геометрические характеристики сечения при мм14=
w
t .
,см7674702
4
=
x
I ,см76829
3
=
x
W ,см70516
3
=
x
S
,см0398331
4
1
=
x
I .см08522
3
1
=
x
W
Устойчивость стенки балки во 2-м отсеке проверим по формуле (36). Так как
мм1600мм3150
2
=>=
ef
ha
, то расчетное сечение отсека (рис. 22) найдем на расстоянии
мм8002/ =
ef
h
от
левой стороны отсека (у опоры основное влияние на устойчивость стенки оказывает поперечная сила) и
совместим его с местом опирания балки настила (
мм450
2
=
x ). Определим значения изгибающего момента,
поперечной силы, нормальных, касательных и местных напряжений в расчетном сечении
(
)
смкH30071мкH7132/45,01845,06,1802/)(
2
⋅
=
⋅
=
−
⋅
⋅
=−= xLqxM ;
()
(
)
кH154445,02/186,1802/
2
=
−
⋅
=
−= xLqQ ;
2
1
2
2
кH/см1,3
03983312
16030071
2
=
⋅
⋅
==σ
x
w
I
hM
;
2
2
2
кH/см9,6
1604,1
1544
=
⋅
==τ
ww
ht
Q
;
2
кH/см8,5
5,194,1
159
=
⋅
==σ
efw
loc
lt
F
(см. пример 7).
Так как
8,097,11600/3150/
2
>==
ef
ha
,
(
)
7,1160344,138,0
3
==δ и 87,11,3/8,5/
2
==σ
σ
loc
превышает
предельное значение для стенок балок, указанное в табл. 8,
cr
σ
определим по формуле (38), а
crloc,
σ
– по
формуле (37). Критическое касательное напряжение вычислим по формуле (33).
2
22
2
кH/см131
9,3
248,82
=
⋅
=
λ
=σ
w
y
cr
Rc
; 7,7
60020
24
14
3150
=⋅==λ
E
R
t
a
y
w
a
;
2
22
1
,
кH/см8,20
7,7
244,51
=
⋅
=
λ
=σ
a
y
crloc
Rc
; 9,3
60020
24
14
1600
=⋅==λ
E
R
t
d
y
w
ef
;
97,11600/3150/ ==
=
µ
ef
ha
;
2
2222
кH/см3,11
9,3
14
97,1
76,0
13,10
76,0
13,10 =⋅
+⋅=
λ
µ
+=τ
ef
s
cr
R
,
где коэффициенты
1
c и
2
c определены по табл. 7 и 9.
;
;
;
;
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 37
- 38
- 39
- 40
- 41
- …
- следующая ›
- последняя »
