Расчет и проектирование стальных балочных клеток. Евдокимцев О.В - 54 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

3
2
2
см8,93111
8
1502,1
2
8,26,155
112
82
=
⋅
+
−
⋅=+
−
=
ww
f
fx
ht
th
AS
.
Определим нагрузку от собственного веса балки:
24
5
кH/м53,06/5,7810404/ =⋅⋅=γ=
−
BAq
n
.
Так как нагрузка от собственного веса главной балки практически совпала с предварительно
заданной, перерасчет усилий не производим.
Проверим прочность сечения бистальной балки по формулам (53) и (15):
192,0
1381452199,0
025731
1,
max
<=
⋅⋅⋅
=
γ
cyxx
RWc
M
;
17,0
1142,11256451
8,931111624
max
<=
⋅⋅⋅
⋅
=
γ
csx
x
tRI
SQ
,
где с
x
= 0,99 – коэффициент, определенный по прил. 8, как для третьей группы бистальных балок при
A
f
/A
w
= 0,62.
Рис. 31 Сечение бистальной балки, к примеру 16
Прочность балки обеспечена.
Для обеспечения местной устойчивости стенки укрепим ее
поперечными ребрами жесткости. Так как условная гибкость стенки
2,327,4
60020
24
2,1
150
>=⋅==λ
E
R
t
h
y
w
ef
w
, ребра располагаем с шагом не более
см30015022 =⋅=
ef
h
и
совмещаем их положение с местом опирания вспомогательных балок (рис. 32).
В зоне действия наибольшего изгибающего момента местную устойчивость стенки (отсек 1 на рис.
32) проверим по формуле (55):
(
)
()
см,кH72076538/242,062,02,1150138
/кН/см025731
2
1,2,
2
1,max
⋅=⋅+⋅⋅⋅⋅=
=α+ψγ<=
yywefcy
RRthRM
где
25,062,02,1150/8,240/ >=⋅⋅==ψ
wwff
thtb
;
()
(
)
()
2,02,227,4105,824,02,2105,8/45,024,0
2
3
2
3
2
2,
=−⋅⋅−=−λ⋅−τ−=α
−−
wy
R .
Местная устойчивость стенки обеспечена.
Местную устойчивость стенки в приопорной зоне (отсеки 2 и 3 на рис. 32) проверяем так же, как и в
моностальных балках (п.1.4.5, пример 10).
Длину участка балки с поясами из стали С255 (
1
x на рис. 29) определяем из условия несущей
способности моностального сечения
t
f
=2
x
x
t
f
=2
h
w
=150
h
=
155
b
f
=40
b
е
f

Страницы