Расчет и проектирование стальных балочных клеток. Евдокимцев О.В - 62 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

()
смкH11095мкH1,9512/51,11851,14,76
2
⋅
=
⋅
=
−
⋅⋅=M ;
(
)
кH57251,12/181,76
2
=−
⋅
=
Q .
Проверим напряжения в точках 1 и 2 по формулам (59) и (60):
2
1
кH/см306,16
12662
354,115
9605211
76710300
=γ<=
⋅
⋅
+
⋅
=σ
cy
R ;
2
2
кH/см6,34
3,1
145
1,33
9,3342
35572
9605211
7.5011095
=
⋅
=
γ
γ
<=
⋅
⋅
+
⋅
=σ
и
cи
R
.
Прочность балки по нормальным напряжениям обеспечена.
Проверим прочность первого от опоры простенка на срез. Поперечная сила в сечении балки на расстоянии
()
м25,235,05,0125,13,15,0 =⋅−+=−+ asc :
(
)
кH7,51525,22/184,76
3
=
−
⋅
=Q .
Прочность проверим по формуле (63)
2
3
3
кH/см5,171,6
5,1393595,1
5,1127,515
=γ<=
⋅⋅
⋅
=
cs
w
R
aht
sQ
.
Прочность обеспечена.
Общую устойчивость балки не проверяем, так как на ее сжатый пояс непрерывно опирается
стальной, жестко закрепленный настил.
Проверку прочности стенки на местные воздействия не производим, потому что сопряжение балок
пониженное.
Так как
129,12395,1/18/
,
>==
efw
hL
, при проверке жесткости балки момент инерции сечения балки с
отверстием умножаем на коэффициент 0,95.
см8
225
см3
95,0960521160020
1800646,0
384
5
95,0384
5
4
4
max
==<=
⋅⋅
⋅
⋅=⋅=
L
f
EI
Lq
f
и
x
n
.
Жесткость балки обеспечена.
Проверим местную устойчивость стенки тавра. Расчетная высота стенки тавра равна
мм5,190305,32253
1,
=−−=−−= Rthh
ffeff
. При
268,15,190/320/1
,
<==<
efff
hb
. Устойчивость стенки
проверим по формуле:
(
)
()
.5,1330/6002068,1225,0145,0
//225,0145,08,95,19/5,190/
,,
=−+⋅=
=−+⋅<==
yefffweff
REhbth
Устойчивость стенки тавра обеспечена.
Проверим необходимость постановки ребер жесткости.
5,6530/600205,2/5,25,715,19/1395/
,
==>==
ywefw
REth .
Ребра жесткости устанавливаем в местах примыкания вспомогательных балок. По формуле (64)
проверим местную устойчивость второй от опоры перемычки (первая укреплена ребром жесткости).
Расчетное сечение на расстоянии
()
м375,335,05,0125,123,15,02
=
⋅
−
⋅
+
=
−
+
= ascx . Поперечная сила и
касательные напряжения в данном сечении:
(
)
кH8,429375,32/184,76 =−⋅=Q ;
2
3
кH/см1,5
5,1393595,1
5,1128,429
=
⋅⋅
⋅
==τ
aht
Qs
w
.
Критические касательные напряжения определим по формуле
(
)
(
)
(
)
(
)
22222
кH/см2,26523,016/6002075,3516/5 =⋅−⋅⋅⋅=λµ−=τ
пcr
kE ,
где
()
35,0)7,507,50/(35/
21
=
+
=
+=α dda ;
()
5295,1/4,101/
21
=
=
+=λ
wп
tdd ;
(
)
(
)
(
)
(
)
75,335,0/35,053,01/51
22
=⋅+−=αα+µ−=k .
Так как 12,02,26/1,5/ =γ
<
==ττ
ccr
, постановка дополнительных ребер жесткости не требуется.
Передачу нагрузки на колонну производим через опорное ребро, вынесенное на торец, расчет
которого аналогичен расчету опорного ребра составных балок (п. 1.4.6).
2 ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ КОЛОННЫ
2.1 Общая характеристика колонн

Страницы