ВУЗ:
Составители:
Y
X
r
ττ
/
*
k
k
РИС. 14.1. ЗАВИСИМОСТЬ НАПРЯЖЕНИЙ ЗАРОЖДЕНИЯ ТРЕЩИНЫ
В ЗАТОРМОЖЕННОМ СКОПЛЕНИИ ОТ ЛИНЕЙНОЙ ПЛОТНОСТИ ЗАРЯДА ДИСЛОКАЦИЙ:
1 – ZNS; 2 – NACL; 3 – LIF. ШТРИХОВЫМИ ЛИНИЯМИ НА КРИВЫХ 2 И
3 ОТМЕЧЕНА ОБЛАСТЬ ЗНАЧЕНИЙ Λ, ДЛЯ КОТОРОЙ ОТСУТСТВУЮТ НАДЕЖНЫЕ
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Рассмотрены три стадии зарождения трещины: а) образование парного перегиба длиной l и глуби-
ной d–b на дислокации, ближайшей к запертой (см. рис. 14.3); б) образование зародыша микротрещины
длиной l в ядре двойной дислокации; в) расширение зародыша микротрещины по длине дислокации.
При d < 5b энергетический барьер полностью определяется первой стадией процесса и для l = 2b его
высота не превышает 2Аb
2
.
Рассчитаем энергию активации зарождения микротрещины с учетом электрического заряда дисло-
каций. Будем считать краевые сегменты заряженными с линейной плотностью заряда λ , а винтовые –
нейтральными. Изменение энергии W∆ при образовании парного перегиба будет равно
,
21
WWW ∆+∆=∆ (14.5)
где индексы 1 и 2 соответствуют упругому и электростатическому взаимодействиям.
Согласно [129]
,22222
111
6,3
1
4,2
1
6,1
1
5,1
1
3,1
1
3
1
2
1
11
TWWWWWWWWWW
c
+−+++++++=∆
(14.6)
где −
i
W собственная энергия i-го сегмента,
−
ji
W
,
энергия взаимодействия сегментов с индексами i и j,
−
c
W энергия дислокации без двойного перегиба,
−
1
T работа упругого поля дислокаций
n
CC ...,,
3
и
внешнего напряжения по перемещению сегмента 3.
Легко видеть, что
1
6,3
1
6,
1
6,3
1
6,1
1
3,1
11
5,1
1
3,1
1
3
1
1
2
,222
WWWW
WWWWWW
c
c
∆=−+
∆=−+++
и (14.6) можно привести к следующему виду:
.22
11
2
1
4,2
1
6,3
1
3,1
1
TWWWWW +++∆+∆=∆ (14.7)
В приближенной линейной теории упругости [129] имеем следующие выражения для слагаемых пра-
вой части (14.7):
()
()
()
.,
2
ln1
;ln1
;ln
;
2
ln
2
2/1
221
2
1
4,2
1
6,3
1
3,1
alS
b
a
aAbW
Sl
l
Sa
alAbW
ad
d
AblW
Sal
l
Sl
l
Ab
W
+=ν−=
−+
+
ν−−=
−
=
−++
+
=∆
(14.8)
Аналогично
1
2
3
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 189
- 190
- 191
- 192
- 193
- …
- следующая ›
- последняя »
