Технологические процессы выработки электроэнергии на ТЭС и ГЭС. Галашов Н.Н. - 33 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

33
Решение этого уравнения при граничных условиях dt/dx
х=
= 0, t
х=0
= t
вн
(считая, что теплота не распространяется через тепловую изоляцию), будет
t
х
= t
вн
+ (x
2
/2a) (dt/d) – (x/a)(dt/d),
т. е. разность температур по толщине стенки (рис. 5)
Δt
= t
вн
– t
нар
= (
2
/2а) (dt/d).
Температурный перепад, определяющий напряжения
на внутренней стенке
Δt
вн
= (
2
/3а) (dt/d).
Температурный перепад, определяющий напряжения
на наружной стенке:
Δt
нар
= Δt
– Δt
вн
= (
2
/6а) (dt/d).
Таким образом, температурные напряжения на внутренней поверхности стенки
цилиндра турбины
t. вн
= –[E/(1–)](
2
/3а)(dt/d), (3.1)
а на внешней
t.нар
= +[E/(1–)](
2
/6а)(dt/d), (3.2)
где знак (–) говорит о напряжении сжатия, а (+) – растяжения.
Учитывая, что для каждого определенного элемента или узла
энергооборудования его физические и конструктивные параметры можно считать
постоянными, формулы (2.1) и (2.2) можно представить в виде
t.вн
= –С
1
(dt/d), (3.3)
t.нар
= С
2
(dt/d), (3.4)
где
С
1
= [E/(1–)](
2
/3а),
С
2
= [E/(1–)](
2
/6а).
Откуда можно найти предельные скорости повышения t
(dt/d)
вн.пред
=
t.вн.пред
/С
1
.
Задаваясь предельными допустимыми значениями напряжений сжатия или
растяжения, можно при помощи формул (3.3) и (3.4) ориентировочно определить
предельные допустимые скорости изменения температуры при пуске, расхолаживании
или изменении нагрузки энергооборудования.

Страницы