Расчет исполнительных механизмов технологического оборудования автотранспортных предприятий. Хусаинов А.Ш - 16 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

16
=
и
М 42500·0,4,
=
и
М 17000 Н·м.
maxи
М = 25500 Н·м.
Момент сопротивления для полого прямоугольного бруса определя-
ется по формуле:
6
hb
6
hb
W
2
00
2
x
⋅
−
⋅
= ,
3
м , (39)
где b = 0,15 – ширина внешней стенки бруса, м; h = 0,1 – высота внеш-
ней стенки бруса, м;
0
b
= 0,14 – ширина внутренней стенки бруса, м;
0
h
= 0,09 – высота внутренней стенки бруса, м.
Подставив данные в формулу (39), получим следующее значение
момента сопротивления:
6
09,014,0
6
1,015,0
22
⋅
−
⋅
=
x
W ,
=
x
W 6,1·10
-5
3
м
.
Для двух симметрично расположенных брусьев:
W’
x
= 2W’
x
= 2 · 6,1 · 10
-5
= 12,2 · 10
-5
3
м .
Таким образом, напряжение при изгибе равно:
5
102,12
25500
−
⋅
=
и
σ
,
=
σ
и
209 МПа.
Допускаемое напряжение при изгибе равно:
n
][
][
maxи
σ
=σ , МПа, (40)
где
][σ – опасное напряжение, МПа.
[
σ] = 1,2 · σ
т
, МПа, (41)
где
т
σ = 360 – предел текучести материала балки (сталь 45), МПа.
[σ] = 1,2 · 360,
=
σ
][
432 МПа.
[]
5,1
432
=
имах
σ
,
[
]
имах
σ
= 288 МПа.
209,0 МПа < 288 МПа, следовательно, условие прочности балки под
действием изгибающего момента выполняется.
1.8. Шпоночные и шлицевые соединения
1.8.1.
Методика расчёта
Для соединения валов с двигателями, передающими вращение, при-
меняют главным образом призматические шпонки (табл. 3), изготовляемые
из стали, имеющей σ
в
≥ 590 Н/мм
2
(сталь 45, Ст. 6).

Страницы