Проектирование источников электропитания. Калинин Е.А. - 7 стр.

      Из табл. 3.1 [2] находим максимальное обратное напряжение на вентиле
                        U обр max = 1,57U вх = 1,57 ⋅ 28,1 = 44,1 В.
      Находим долю выпрямленного тока, приходящуюся на вентиль,
                        I ср = 0,5 I 0 = 0,5 ⋅ 1 = 0,5 А.
       Выбираем из справочника [6] вентиль КД208А. Его данные: допус-
тимый выпрямленный ток Iдоп = 3 А; допустимое обратное напряжение
Uобр доп = 100 В; tокр доп= 130 °С; Uпр = 1 В.
       Как видно из данных, ни по одному из параметров у выбранного вен-
тиля не достигается предельный режим. В схеме моста используются че-
тыре вентиля. Тепловой режим каждого вентиля оценивается отдельно.
       Определяем дифференциальное сопротивление вентиля. Значения Uпр,
приведенные в таблицах [6], измерены на пульсирующем токе и меньше
падения напряжения при постоянном токе приблизительно в 1,2 раза, по-
этому сопротивление одного вентиля rт ≈ 1,2(Uпр/Iпр доп) = 1,2 (1/3) = 0,4 Ом.
       В плечо моста включены два вентиля последовательно, поэтому со-
противление плеча моста rпл = 0,8 Ом.
       Находим ориентировочные значения омического сопротивления фа-
зы выпрямителя rф и индуктивности рассеяния трансформатора LS.
       Для трансформатора с Р = 27 Вт и fc = 400 Гц целесообразна броневая
конструкция трансформатора, поэтому число стержней, на которых раз-
мещены обмотки, S = 1. Рекомендуемая [10] максимальная индукция в ста-
ли сердечника Вm = 1,4 Тл (холоднокатаная сталь).
                                                   k R′ Sf B
                             rф = rпл + rтр = rпл + r н 4 с m ,
                                                    f с Bm I 0U вх
                                      5,1 ⋅ 28,1 1 ⋅ 400 ⋅ 1,4
                     rф = 0,8 +                 4              = 1,34 Ом.
                                      400 ⋅ 1,4     1 ⋅ 28,1

                                            −3     Rн′        S 3U вх I 0
                           LS = k L 20                    4               ,
                                                 f c Bm          f c Bm

                                 −3     28,1 4 13 ⋅ 28,1 ⋅1
                 LS = 6,4 ⋅ 10                              = 0,15 ⋅ 10 −3 Гн.
                                      400 ⋅1,4 400 ⋅ 1,4
     В этих формулах kr и kL – коэффициенты, зависящие от схемы вы-
прямления и характера нагрузки, приведены в табл. 3.2 [2]. Реактивное со-
противление индуктивности рассеяния трансформатора


                                             7