ВУЗ:
Составители:
101
W
x
, W
y
– моменты сопротивления овального сечения ротора соответст-
венно относительно осей x, y (рис. 2.12, д);
[
]
σ
– допускаемое напря-
жение для материала ротора;
∗
F
– удвоенная площадь замкнутого кон-
тора кольцевого овала, ограниченного средней линией; h – толщина
стенки овального сечения.
Для сечения рис. 2.12, д имеем следующие геометрические харак-
теристики, выраженные через толщину стенки h [26]:
F = 17,84h
2
;
4
16,141 hJ
x
=
;
4
4,55 hJ
y
=
;
hy 26,3
0
=
;
ha 26,3
1
=
;
==
max
y
J
W
x
x
3
4
3,33
24,4
16,141
h
h
h
=
;
3
4
max
5,18
3
4,55
h
h
h
x
J
W
y
y
=== ;
2*
1,22 hF = .
Определяем максимальный прогиб ротора. Полагаем, что макси-
мальное значение прогиба ротора возникает приблизительно в его
средней части между опорами.
При вычислении прогиба используем энергетический метод,
для чего переменную часть сечения ротора разбиваем на десять
участков и полагаем, что в пределах данного участка жёсткость
const)10( ==iEJ
i
. Далее, используя способ Верещагина перемноже-
ния эпюр, находим максимальный прогиб в среднем пролете ротора.
Приближённая формула для определения предположительного
максимального прогиба имеет вид:
( )
[ ]
f
JJE
Rl
EJ
Rl
f
yx
≤
ϕ+ϕ
+=
22
3
0
3
max
sincos
0815,001750,0
. (2.47)
Здесь R – касательная сила сопротивления; l
0
– расстояние между опо-
рами;
0
J
– моменты инерции кольцевого сечения ротора;
yx
JJ ,
–
моменты инерции сечения овального ротора;
ϕ
– текущий угол сече-
ния витка лопасти, изменяющегося вдоль оси z ротора;
[
]
f
– допус-
каемое значение прогиба ротора.
Пример расчёта ротора резиносмесителя марки ДРС–140.
Исходные данные:
кВт600
э
=N
;
об/мин7,19
1
=n
;
об/мин7,16
2
=n
;
м554,0
=
D
;
м8,0
=
l
;
м57,0
1
=l
;
м34,0
2
=l
;
°
=
α
37
;
°
=
γ
52
;
18,1/
21
== nnf
;
668,0
=
η
;
м4,0
4
=l
;
м3,0
3
=l
;
м4,1
0
=l
;
H/
м
1015,7
3
⋅=
G
q
;
м
9,0=
k
D
;
k
c
k
D
M
P
2
=
;
20tg
k
k
PR =
.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 99
- 100
- 101
- 102
- 103
- …
- следующая ›
- последняя »
