Инженерная оптимизация оборудования для переработки полимерных материалов. Клинков А.С - 158 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

158
– для горизонтальной перекладины:
J
2
= J
1
; F
2
= F
1
;
В
W
2
=
В
W
1
;
H
W
2
=
H
W
1
; H
2
= H
1
; B
2
= B
1
. (2.131)
– для траверсы:
J
3
= 33,1⋅10
–6
м
4
; F
3
= 14⋅10
–3
м
2
;
В
W
3
= 0,276⋅10
–3
м
3
;
H
W
3
= 0,46⋅10
–3
м
3
;
H
3
= 0,1925 м; B
3
= 0,22 м; b
3
= 0,140 м. (2.132)
Исходные данные для расчёта станины вальцев (промышленный
вариант):
h
1
= 0,435l; h
2
= 0,333l; l = 1,520 м; J
2
= J
1
= 245⋅10
–6
м
4
;
J
3
= 33,1⋅10
–6
м
4
; P = 1000 кН;
материал – Сталь 45Л; [σ]
И
= 150 МПа; E = 2⋅10
5
МПа [20].
Согласно рис. 2.43, а данная рама станины вальцев трижды стати-
чески неопределима, для нашего случая получим следующие значения
неизвестных усилий: x
1
= – 0,004Pl; x
2
= – 0,885P; x
3
= 0,362P.
Окончательная эпюра изгибающих моментов для рамы приведена
на рис. 2.43, б (ввиду симметрии рамы показана её половина).
Напряжения в опасных участках рамы определятся по формуле
а) траверса
],[
3
3
3
3
трmax3
σ≤+=σ=σ
F
x
W
cx
В
(2.133)
где с = 0,0875 м;
B
W
3
W
3
В
= 0,276⋅10
–3
м
3
; F
3
= 14⋅10
–3
м
2
; x
3
= 0,362Р;
Р = 10
6
Н.
.МПа150][МПа8,1438,25115
Итр
=σ<=+=σ
б) Н-образная стойка:
Сечение D:
.][МПа68
1077,1
10120
И
6
6
1
2
3
1
И
max1
1
σ<=
⋅
⋅
===σ=σ
H
h
H
D
d
W
x
W
M
(2.134)

Страницы