ВУЗ:
Составители:
159
Сечение Е:
.][МПа9,58559,3
И
2
2
2
1
2
2
2
И
max2
σ<=+=+=+=σ=σ
F
x
W
x
F
x
W
M
Е
е
(2.135)
Сечение B:
.][МПа48
056,0
И
11
max4
σ<===σ=σ
HН
В
И
B
W
Рl
W
M
(2.136)
Абсолютный прогиб рамы в точке приложения силы Р определя-
ется путём перемножения единичной эпюры моментов (рис. 2.44, в) на
эпюру моментов от заданных сил (рис. 2.44, б):
( )
−
+−+−−=
4
1
2
242416
1
12213
3
1
3
1
3
3
1
3
1
hhhhx
Phh
x
h
x
EI
f
D
−
++
++
+−
2
1
2
2
1
2212
1
2
23
3
2
22
1
4
1
23
2
22
1
h
h
Ph
h
hhPhh
h
hx
+
+−
+−
+−
22
1
22
1
3
2
22
1
1
221
1
2212
1
2
22
h
hhx
h
hhxh
h
hx
],[
2/
2/
2
2
3
3
f
EF
lx
EF
lx
≤++
(2.137)
где [f] – допускаемый прогиб для рамы, [f] = 0,001 м.
f
D
= 0,000384 м < [f] = 0,001 м, т.е. жёсткость станины вальцев
обеспечена.
Результаты расчётов по допускаемым напряжениям показали, что
не все участки станины вальцев испытывают напряжения, равные до-
пускаемым. Это говорит о том, что метод расчёта конструкций по до-
пускаемым напряжениям не даёт возможности получить равнопроч-
ную конструкцию, что приводит в целом к значительному расходу ме-
талла, а, следовательно, к утяжелению массы станины.
Для получения конструкции станины вальцев минимальной мас-
сы с равнопрочными элементами проведём оптимизацию конструк-
тивных параметров станины. В качестве искомых параметров станины
принимаем: высоту сечения траверсы Н
3
, высоту сечения ригеля (гори-
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 157
- 158
- 159
- 160
- 161
- …
- следующая ›
- последняя »
