Инженерная оптимизация оборудования для переработки полимерных материалов. Клинков А.С - 218 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

218
( )
( )
( ) ( )
.
6
cos
6
sin
631
2
cos
2sin21
2
cossin1
8
cos
6
cossin
4
cos
6
cossin2
2
sin
)(
2
33
3
42
2
3
2
12
33
2
22
211
2
2
1
2
max
242
2
34
12
323
1
max
+−
−+
−×
×−−
+−
−−−+
+
+−−
ϕδ
−
−
+−−+
−
−
−
+−−−
ϕδ
−=
a
xl
a
x
ax
a
x
a
x
ax
aa
x
l
DD
a
lx
a
ax
a
a
x
a
axx
l
DDD
a
x
a
axx
a
ax
l
DD
P
a
lx
a
ax
a
x
ax
a
x
ax
a
l
DD
a
x
a
axx
a
ax
DD
l
P
xM
z
Здесь
t
a
π
=
2
.
Примечание: при выводе формул (3.48) – (3.51) принято δ ≈ const,
так как в реальных шнеках
2
2
121
DDDD −
>>
+
.
Определение прогибов шнека. Дифференциальные уравнения
упругой линии шнека от поперечных нагрузок в плоскостях ХОY и
ZОХ имеют вид:
z
y
M
dx
Vd
xEJ =
2
2
)(
; (3.52)
y
z
M
dx
Vd
xEJ =
2
2
)(
. (3.53)
Здесь V
y
и V
z
– прогибы в текущем сечении х в направлении осей у и z,
соответственно;
4
0
)1()( xJxJ β+=
– момент инерции текущего сече-
ния;
64
)(
44
1
0
dD
J
−π
=
;
1
12
lD
DD −
=β
.
Решение уравнений (3.52) и (3.53) позволит обоснованно назна-
чить величину необходимого зазора между шнеком и стенкой матери-
ального цилиндра, а также проводить расчёты на прочность при про-
дольно-поперечном изгибе. Известно, что для шнеков с расстоянием
между опорами l > 10D, что соответствует гибкости стержня λ > 50,
(3.51)

Страницы