Инженерная оптимизация смесительного и валкового оборудования. Клинков А.С - 31 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Подставляя в формулы (59) – (62) размеры, приведённые на рис. 16
а
,
б
, получим для:
− вертикальных стенок:
J
1
= 245⋅10
–6
м
4
;
F
1
= 16⋅10
–3
м
2
;
−
W
1
В
= 2,18⋅10
–3
м
3
;
W
1
Н
= 1,77⋅10
–3
м
3
;
H
1
= 0,25 м;
B
1
= 0,22 м.
− горизонтальной перекладины:
J
2
=
J
1
;
F
2
=
F
1
;
W
2
В
=
W
1
В
;
−
W
2
H
=
W
1
H
;
H
2
=
H
1
;
B
2
=
B
1
.
− траверсы:
J
3
= 33,1⋅10
–6
м
4
;
F
3
= 14⋅10
–3
м
2
;
W
3
В
= 0,276⋅10
–3
м
3
;
−
W
3
Н
= 0,46⋅10
–3
м
3
;
H
3
= 0,1925 м;
B
3
= 0,22 м;
b
3
= 0,140 м.
Исходные данные для расчёта станины вальцев (промышленный вариант):
h
1
= 0,435
l
;
h
2
= 0,333
l
;
l
= 1,520 м;
J
2
=
J
1
= 245⋅10
–6
м
4
;
J
3
= 33,1⋅10
–6
м
4
;
P
= 1000 кН; материал – Сталь 45Л; [σ]
и
= 150 МПа;
E
= 2⋅10
5
МПа; [20]
Согласно рис. 16,
а
данная рама станины вальцев трижды статически неопределима, для нашего случая получим
следующие значения неизвестных усилий:
x
1
= – 0,004
Pl
;
x
2
= – 0,885
P
;
x
3
= 0,362
P
.
Окончательная эпюра изгибающих моментов для рамы приведена на рис. 16,
б
(ввиду симметрии рамы показана
её половина).
Напряжения в опасных участках рамы определятся по формулам :
а) траверса
],[
3
3
3
3
трmax3
σ≤+=σ=σ
F
x
W
cx
В
(56)
где
с
= 0,0875 м;
W
3
В
= 0,276⋅10
–3
м
3
;
F
3
= 14⋅10
–3
м
2
;
x
3
= 0,362
Р
;
Р
= 10
6
Н;
.МПа150][МПа8,1438,25115
итр
=σ<=+=σ
б) Н-образная стойка.
Сечение
D
:
.][МПа68
1077,1
10120
и
6
6
H
1
2
3
H
1
D
и
dmax1
1
σ<=
⋅
⋅
===σ=σ
W
x
W
M
h
(57)
Сечение
Е
:
.][МПа9,58559,3
и
2
2
2
1
2
2
2
Е
и
еmax2
σ<=+=+=+=σ=σ
F
x
W
x
F
x
W
M
(58)
Сечение
B
:
.][МПа48
056,0
и
H
1
Н
1
В
и
Bmax4
σ<===σ=σ
W
Рl
W
M
(59)
Абсолютный прогиб рамы в точке приложения силы
Р
определяется путём перемножения единичной эпюры
моментов (рис. 18,
в
) на эпюру моментов от заданных сил (рис. 18,
б
):

Страницы