Проектирование и расчет валковых машин для полимерных материалов. Клинков А.С - 56 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Радиальные усилия на приводной шестерне:
33
пп
104,15365,01042tg ⋅=⋅⋅=α=
tr
FF Н,
где α = 20
0
– угол зацепления зуба шестерни.
Окружные усилия на фрикционной шестерне валка
1
ф
r
M
F
C
t
=
,
где r
1
и r
2
– радиусы фрикционных шестерен переднего и заднего валков:
17,1
1
2
== f
r
r
.
Расстояние между осями переднего и заднего валов при межвалковом зазоре
2=
k
h мм:
6122610
=
+
=
+=
k
hDA мм = 0,612 м;
21
rrA
+
=
, )1(
1
frA
+
=
;
282
17,11
612
1
1
=
+
=
+
=
f
A
r
мм = 0,282 м;
3
3
1
ф
104,41
282,0
1065,11
⋅=
⋅
==
r
M
F
C
t
Н.
Радиальное усилие на фрикционной шестерне
33
фф
101,15065,0104,4120tg ⋅=⋅⋅==
o
tr
FF Н.
Распределенная нагрузка от распорного усилия
440
71,1
1075
4
1
1
=
⋅
==
l
P
q
P
кН/м.
Распределенная нагрузка
b
q от массы валка и силы сопротивления Т (полагаем, что силы сопротив-
ления, и силы веса направлены в одну сторону, вниз)
502200028000
1710
1038
1710
48100
3
−=−−
⋅
−−=−−=
TGb
qqq кН/м.
В случае несовпадения q
G
и q
Т
, т.е.
62200028000
=
+
−
=
+
−=
TGb
qqq кН/м,
значением этой нагрузки при расчетах можно пренебречь, так как она составляет
%5%35,1%100
440
6
<=⋅
.
Крутящий момент на фрикционной шестерне определяется:
333
пф
1065,131065,11103,25 ⋅=⋅−⋅=−=
c
МMM Н⋅м.
Чтобы воспользоваться расчетными формулами, полученными в п.п. 6, для нагрузок, действующих
на валках каландра, примем следующие обозначения (согласно рис. 3.16, б):
3
ф1
101,15 ⋅==
r
FP Н;
3
ф1
104,41 ⋅−=−=
T
FR Н;
3
п2
104,15 ⋅−=−=
r
FP
Н;
3
п2
102,4 ⋅−=−=
t
FR
Н; 412
=
=
PX
qq кН/м; 432
=
=
GY
qq кН/м.
Как видно из рис. 3.19, наиболее нагруженным валком Г-образного каландра является валок 2 (при-
водной валок). На бочку валка (рис. 3.20, б) помимо его массы G, действуют распорные и касательные
усилия со стороны соседних валков:
1
PTP
X
−
= ; GTPP
Y
−
+
=
1
.

Страницы