ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
36
Продолжение приложения 4
где u – передаточное число редуктора; Т
3
– вращающий момент на тихоходом
валу при расчете редуктора, Н·м; [σ
H
] – допускаемое контактное напряжение ко-
леса с менее прочным зубом или среднее допускаемое контактное напряжение,
МПа; K
Hβ
– коэффициент неравномерности нагрузки по ширине венца (для
прирабатывающихся колес с прямыми зубьями K
Hβ
= l, с круговыми зубьями
K
Hβ
= 1,1);
ϑ
Н
– коэффициент вида конических колес (
ϑ
Н
= 1,5 – при твердости
колеса Н ≤ 350 НВ
2ср
и шестерни Н ≥ 45 HRC
Э1ср
).
Коэффициент неравномерности нагрузки
К
Hβ
= 1 + 2 · ψ
d
/ S ≤ 2 , (3.2)
где ψ
d
– коэффициент ширины; S – индекс схемы: расположение шестерни
относительно опор консольное, опоры – роликоподшипники
ψ
d
= 0,166 ·
1
2
+u
= ψ
d
= 0,166 ·
68,014
2
=+
(3.3)
К
Hβ
= 1 + 2 · 0,68 / 2 = 1,68.
d
'
2
e
≥ 165 ·
213,22
609,091,5
10272,9241,1
3
2
3
=
⋅
⋅⋅⋅
мм.
Угол делительных конусов колеса и шестерни
δ
2
= arctg u (3.4)
δ
2
= arctg 4 = 75,9638 °
sinδ
2
= c osδ
1
= 0,9701
δ
1
= 90 ° – δ
2
(3.5)
δ
1
= 90 ° – 75,9638 ° = 14,0362 °.
Конусное расстояние
R
а
= d
'
2
e
/ (2 · sinδ
2
) (3.6)
R
а
= 213,22 / (2 · 0,9701) = 109,8959 мм.
Ширина колес
b = 0,285 · R
е
(3.7)
b = 0,285 · 109,8959 = 31,3203 мм ≈ 31 мм.
Внешний окружной модуль передачи
m
tе
≥
]
F
[σ b
'
e2
d
F
3
T
Fβ
K14
ϑ
⋅
, (3.8)
где T
3
– вращающий момент на выходном валу редуктора, Н · м; K
Fβ
–
коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца (К
Fβ
=
= 1,1);
ϑ
F
– коэффициент вида конических колес (для колес с круговыми
зубьями
ϑ
F
= 1); d
e2
– внешний делительный диаметр колеса, мм; b – ширина
зубчатого венца колеса, мм; [σ
F
] – допускаемое напряжение изгиба зубьев, МПа.
m
tе
= 1181,2
14,2973203,3122,2131
3
1092,2721,114
=
⋅⋅⋅
⋅⋅⋅
.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 35
- 36
- 37
- 38
- 39
- …
- следующая ›
- последняя »
