Направленные свойства антенных решеток. Кубанов В.П. - 29 стр.

     Для решетки, показанной на рис. 3.1, с учетом (2.2) и (2.9)
     𝑓 𝜃, 𝜑 =
          cos(𝑘𝑙 sin 𝜑 sin 𝜃) − cos 𝑘𝑙 1 − (sin 𝜑)2 sin 𝜃 2 ×
                                                                    .   (3.3)
       sin 𝑛 𝑘𝑑 sin 𝜃 cos 𝜑 − 𝜓 2 sin 𝑘𝑑 sin 𝜃 cos 𝜑 − 𝜓 2

                                    Z
                                            M

                                        

                            d
                                                           Y
                        1       2                      n

                            X           

                                            Рис. 3.2

     Для решетки, показанной на рис. 3.2, с учетом (2.2) и (2.10)
     𝑓 𝜃, 𝜑 =
          cos(𝑘𝑙 sin 𝜑 sin 𝜃) − cos 𝑘𝑙 1 − (sin 𝜑)2 sin 𝜃 2 ×
                                                               .       (3.4)
       sin 𝑛 𝑘𝑑 sin 𝜃 sin 𝜑 − 𝜓 2 sin 𝑘𝑑 sin 𝜃 sin 𝜑 − 𝜓 2
     Значение 𝑓(𝜃гл, 𝜑гл), входящее в (3.1), удобно вычислить с помощью [6].
Для этого нужно применить дискретные переменные 𝜃𝑗 и 𝜑𝑖 , задать искомую
функцию дискретных аргументов в виде 𝑓𝑗 ,𝑖 и применить встроенную функцию
определения максимума max(𝑓). Вычисление двойного интеграла не вызывает
затруднений, если применить численное интегрирование [6].
     Для примера приведем результаты расчета максимального значения ко-
эффициента направленного действия 𝐷0 линейных антенных решеток с попе-
речными (рис. 3.1) и продольными (рис. 3.2) синфазными полуволновыми ли-
нейными симметричными электрическими вибраторами (табл. 3.1). Расчеты
выполнены по формуле (3.1) с учетом (3.3) и (3.4).
     Из анализа результатов расчета следует, что если зафиксировано число
вибраторов (в рассматриваемом случае 𝑛 = 10), а меняется расстояние между
ними, то существует оптимальное значение 𝑑, при котором коэффициент на-
правленного действия достигает максимума. В приведенном примере
                                                29