Проектирование технологического металлообрабатывающего оборудования. Кутний Н.А. - 36 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТОГУ | Хабаровск

Составители: 

Рубрика: 

34
где σ
-1
, τ
-1
– предел выносливости при изгибе и кручении соответственно,
кг/см
2
.
Номинальное напряжение в сечении при изгибе:
3
32
d
M
нетто
W
M
a
π
σ
== .
Номинальное напряжение в сечении при кручении:
3
16
d
M
нетток
W
M
a
⋅
⋅
==
π
τ
,
где М – крутящий момент на рассчитываемом валу, кг⋅см (табл. 3); [n] = 2÷2,5 –
запас прочности вала.
7.8.5. Расчёт на жёсткость
Данный расчет сводится к определению прогибов "у" и углов наклона оси
вала "
Θ
" и сопоставлению их с допускаемыми значениями [y] и [
Θ
].
Допускаемый прогиб вала [у] не должен превышать 0,0001÷0,0005 рас-
стояния между опорами l, т.е. [у]≤(0,0001÷0,0005) l см.
Угол наклона оси вала в опорах [
Θ
] не должен превышать 0,001 радиана
при зубчатых колёсах или 0,005 радиана для однорядных шарикоподшипников,
т.е. [
Θ
] ≤ 0,001 радиана или [
Θ
] ≤ 0,005 радиана.
(1 радиан = 57,3 градуса или 1 радиан =
π
o
180
).
Угол наклона "
Θ
" и прогиб вала "у" в расчётном сечении определяются
по формулам [13]:
радK
d
l
t
F
Θ
=Θ
46
10
2
или
)
3
(
6 l
b
bl
EJ
t
F
−=Θ ;
cм
y
K
d
l
t
F
y
46
10
3
= или )
2
4
2
3(
48
bl
E
J
b
t
F
y −=
,
где
l и d – соответственно расстояние между опорами и диаметр вала, см; F
t
–
окружная сила, кГ;
К
Θ
и К
у
– коэффициенты берутся по графикам рис. 71
[13];
b = l – a – расстояние от опоры зубчатого колеса; E = 2⋅10
6
кГ/см
2
– мо-
дуль упругости.

Страницы