ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
97
(
)
(
)
4,763540
ст
2
⋅−−=
′
−−=
′
bhxhF
fc
< 0.
Принимаем
2
c
F
′
= 0.
Площадь поперечного сечения затяжки
355
1094
тр
⋅
==
s
s
R
H
A
= 2,64 см
2
.
По сортаменту принимается 1 ∅ 20 А400 с
s
A
= 3,14 см
2
.
Расчёт по предельным состояниям второй группы.
Расчёт раскрытия трещин нормальных к продольной оси арки
Вычисляем коэффициенты приведённого армирования (с учётом отношения модулей упругости)
;048,0
105,1
102
0377,0
105,1
102
0042,000237,0
5
5
5
5
)(
2
=
⋅
⋅
×
×+
⋅
⋅
⋅+=µ
′
+µ
′
µ
′
+µ=µ
sc
s
s
sc
s
s
sc
s
ss
Es
E
E
E
E
E
E
0051,0
105,1
102
0024,00019,0
5
5
cтcтст
1
=
⋅
⋅
⋅+=µ+µ=µ
sc
s
ssEs
E
E
,
.0608,0
105,1
102
0283,0
105,1
102
0042,000237,0
5
5
5
5
1
=
⋅
⋅
⋅+
+
⋅
⋅
⋅+=
′
+µ+µ=µ
sc
s
s
sc
s
ss
p
sE
E
E
M
E
E
Приведённая площадь сечения
(
)
(
)
(
)
( ) ( )
.см537
0608,045,516200051,045,51284,7)048,045,51(620
111
3
2)(2стст2
=
=⋅+⋅⋅+⋅+⋅⋅+⋅+⋅⋅=
=µα++µα++µα+
′′
=
n
sEff
Еsсс
p
sE
ffn
hbhbhbF
Статический момент относительно нижней грани
( ) ( )
( )
( ) ( )
.см11078
2
6
0608,045,51640
2
28
640085,045,51
284,7
2
6
40)048,045,51(620
2
1
2
1/
2
1
3
2
ст
тЕ2стст2
=⋅⋅+⋅⋅+
−−⋅⋅+×
×⋅+
−⋅+⋅⋅=µα++
+
−−µα++
′
−µα+
′′
=
f
p
sE
ff
fsс
f
sEffn
h
hb
h
hhhb
h
hhbS
Расстояние от центра тяжести сечения до нижней грани
537
11078
ц.т
==
n
n
F
S
y
= 20,6 см.
Момент инерции сечения относительно центра тяжести приведённого сечения
(
)
( )
( )
( )
( )
=µα+
−++
+µα+
++++
+µα+
−−
′′
+
′′
=
p
sE
f
ff
ff
s
с
f
sE
f
ff
ff
n
h
yhb
hb
yhhhb
hb
h
yhhb
hb
I
2
2
ц.т
3
тE2
2
ц.тстстст
3
стст
2
2
ц.т
3
1
212
15,0
12
1
212
( ) ( )
( ) ( )
( )
.см108524
519505,14054425190608,038,61
2
6
6,20620
12
620
0051,036,616,206285,0284,7
12
284,7
048,036,612/66,2040620
12
620
4
2
3
2
3
2
3
=
=++=⋅+
−⋅⋅+
⋅
+⋅+⋅
−+⋅⋅⋅+
⋅
+⋅+⋅
−−⋅⋅+
⋅
Для определения положения нейтральной оси в момент трещинообразования вычисляем статический момент площади таврового
сечения (без полок в растянутой зоне) относительно нижней грани:
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 24
- 25
- 26
- 27
- 28
- …
- следующая ›
- последняя »
