Примеры расчёта пространственных железобетонных конструкций покрытия. Часть 2. Леденёв В.В. - 37 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

37
То же верхних
952181
108
303
66448035
sup
=
−
=W
см
3
.
Определение потерь предварительного напряжения арматуры
Предварительные напряжения
σ
sp
≤ 0,8R
sp,ser
= 0,8
·
1500 = 1200 МПа.
Принимаем σ
sp
= 1150 МПа.
Потери предварительных напряжений определяются по [13]. На-
тяжение осуществляется механическим способом.
Первые потери от релаксации напряжений арматуры
7911501,0
1500
1150
22,01,022,0
,
1
=⋅
−⋅=σ
−
σ
=σ∆
sp
sersp
sp
sp
R
МПа.
Потери от температурного перепада ∆t = 0, ∆ σ
sp2
= 0.
Потери от деформации стальной формы ∆ σ
sp3
= 30 МПа.
Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных уст-
ройств
∆ σ
sp4
=
12000200
00034
2
=⋅=
∆
s
E
l
l
МПа.
Сумма первых потерь ∑∆ σ
spi
= 79 + 12 + 30 = 121 МПа.
Максимальные напряжения обжатия в бетоне от усилия предва-
рительного обжатия без учёта веса оболочки
3,5
66448035
108989261
3562
9261
1
1
=
⋅⋅
+=+=σ
I
ylP
A
P
op
bp
МПа,
где Р
1
=
табл
sp
A
(σ
sp
– ∑∆ σ
spi
) = 9·(1150 – 121) = 9261 МПа·см
2
; l
op
= y – a =
= 53 – 10 = 143 см.
Передаточная прочность R
bp
= 0,7·40 = 28 МПа >
6
9,0
3,5
9,0
==
σ
bр
МПа.
Вторые потери
Потери от усадки бетона
00020000025,0
,
⋅=ε=σ∆
sshbsp
E
s
= 50 МПа.
Деформация усадки бетона 00025,0
,
=ε
shb
для бетона В40
[13, п. 2.31].

Страницы