Примеры расчёта пространственных железобетонных конструкций покрытия. Часть 2. Леденёв В.В. - 39 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

39
Так как М = 55,5 кН·м < М
crc
= 1445 кН·м, то трещины в нижней
зоне не образуются;
б) в нижней зоне от внешней нагрузки
М = М
ser,max
= 2126 кН·м,
897105243281,23,11669
3inf
,
=⋅⋅⋅+=γ+=
−
WRMМ
serbtрсrс
кН·м;
М
р
= Р
2
(е
ор
+ r
sup
) = 8776·(98 + 92)·10
–3
= 1669 кН·м;
92
3562
524328
sup
sup
===
A
W
r
см,
где γ = 1,3 – [13, табл. 4.1] для элемента таврового сечения с полкой в
сжатой зоне.
Так как М = 2126 кН·м < М
crc
= 1669 + 897 = 2566 кН·м, то трещи-
ны в нижней зоне не образуются.
Расчёт прогиба оболочки
Прогиб оболочки
2
0
max
1
l
r
f ρ
=
,
где кривизна оболочки без трещин в растянутой зоне от действия дли-
тельных нагрузок (прогиб ограничен эстетическими требованиями и
кратковременные нагрузки не учитываются) по [13, формула 4.29].
см
1
102,3108104
111
676
32max
−−−
⋅=⋅−⋅=
−
=
rrr
.
Кривизна от продолжительного действия длительных нагрузок
см
1
104
6644803541412
1017721
6
3
1
,
2
−
−
⋅=
⋅
⋅
==
IE
M
r
b
serl
,
где
41412
9,11
00036
1
,
1
=
+
=
+
=
crb
b
b
l
Е
Е
МПа.
Кривизна от непродолжительного действия усилия предваритель-
ного обжатия
см
1
108
664480350003685,0
9887761
7
1
02
3
−
⋅=
⋅⋅
⋅
==
IE
eP
r
b
p
;

Страницы