Расчет автомобильных двигателей. Лиханов В.А - 120 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВГСХА | Киров

Составители: 

Рубрика: 

119

6
1024
2
002008401080
2
,,,ddd
'F
мiк
м
2
- пло-
щадь продольного диаметрального сечения масляного канала.
Определяем напряжение разрыва в сечении х-х
71,3
0034,0
0126,0
xx
j
р
F
P
МПа.
Сила инерции возвратно-поступательных масс Р
j
определя-
ется для режима максимальной частоты вращения при холостом
ходе двигателя
1
2
max.x.xxxj
RmP
0126,010]27,0167,30606,0764,1[
62
МН,
где m
x-x
– масса головки поршня с кольцами, расположенная
выше сечения х-х,

764,194,26,06,0...4,0
пxx
mm кг,
m
п
– масса поршневой группы, m
п
= 2,94 кг;
R – радиус кривошипа, R = 0,06 м;
max.х.х
– максимальная угловая скорость холостого хода
двигателя
67306
30
2930143
30
,
,
n
max.x.x
max.х.х
с
-1
,
где
max.х.х
n - максимальная частота вращения холостого хода
двигателя,
max.х.х
n = 2930 мин
-1
;
λ – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, λ = 0,27.
Определяем напряжения среза кольцевой перемычки
036
0060
120069
0314003140 ,
,
,,
,
h
Dp
,
п
maxz
МПа.
Определяем напряжения изгиба кольцевой перемычки
2817
0060
1200
690045000450
2
2
,
,
,
,,
h
D
p,
п
maxzиз
МПа,
где D и h
п
– диаметр цилиндра и толщина верхней кольце-
вой перемычки, D = 0,120 м и h
п
= 0,006 м.
Сложное напряжение определится
0721036428174
2222
,,,
из
МПа; 
                                       119

      F' 
             d к  di   d м  0,108  0,084  0,002  24 106   м2 - пло-
               2                   2
щадь продольного диаметрального сечения масляного канала.
     Определяем напряжение разрыва в сечении х-х
                        Pj        0,0126
                  р                          3,71 МПа.
                       Fx x 0,0034
     Сила инерции возвратно-поступательных масс Рj определя-
ется для режима максимальной частоты вращения при холостом
ходе двигателя
                  Pj  m x  x  R   x2.x . max  1    
               [1,764  0,06  306,67 2  1  0,27 ]  10  6  0,0126 МН,
     где mx-x – масса головки поршня с кольцами, расположенная
выше сечения х-х,
                     m x  x  0,4...0,6  mп  0,6  2,94  1,764 кг,
     mп – масса поршневой группы, mп = 2,94 кг;
     R – радиус кривошипа, R = 0,06 м;
      х .х . max – максимальная угловая скорость холостого хода
двигателя
                                   n x .x . max 3,14  2930
                   х .х . max                                     306 ,67 с-1,
                                       30                 30
     где nх .х . max - максимальная частота вращения холостого хода
двигателя, nх .х . max = 2930 мин-1;
     λ – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна, λ = 0,27.
     Определяем напряжения среза кольцевой перемычки
                               p z max D                 9,6  0 ,120
                0 ,0314                     0 ,0314                6 ,03 МПа.
                                   hп                       0,006
     Определяем напряжения изгиба кольцевой перемычки
                                   2                             2
                              D                      0 ,120 
   из  0 ,0045  p z max     0 ,0045  9 ,6            17 ,28 МПа,
                               h
                               п                     0 ,006 
     где D и hп – диаметр цилиндра и толщина верхней кольце-
вой перемычки, D = 0,120 м и hп = 0,006 м.
     Сложное напряжение определится
                     2
                 из  4   2  17 ,282  4  6 ,032  21,07 МПа;

Страницы