Расчет автомобильных двигателей. Лиханов В.А - 139 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВГСХА | Киров

Составители: 

Рубрика: 

138
Определяем изгибающий момент в вертикальном сечении
проушины
)0297,000033,0(
. задшсрjпо
rPМ

12,30297,011000033,00285,033,16590
Н·м.
Определяем величину нормальной силы в этом же сечении
)0008,0572,0(
. задшjпо
PN

72,80291100008,0572,033,16590
Н,
где φ
ш. зад
– угол заделки, φ
ш. зад
= 110 град;
0285,0
4
050,0064,0
4
dd
r
гол
ср
м - средний радиус
поршневой головки.
Определяем величину нормальной силы в расчетном сече-
нии от растягивающей силы для выбранного угла заделки φ
ш. зад
)cos(sin5,0cos
.... задшзадшjпзадшoзадш
PNN

69,7885)110cos110(sin33,165905,0110cos72,8029
Н.
Определяем изгибающий момент в расчетном сечении для
выбранного угла заделки φ
ш. зад
)cos1(
.. задшсрoозадш
rNММ
)cos(sin5,0
.. задшзадшсрjп
rP
)110cos1(0285,072,802912,3

22,7)110cos110(sin0285,033,165905,0
Нм.
Определяем напряжение от растяжения в наружном слое
голш
задш
голсргол
голср
задшнр
hl
NK
hrh
hr
M
6
...
10
)2(
6
2
007,0046,0
10
69,7885842,0
)007,00285,02(007,0
007,00285,06
22,72
6
44,38
МПа,
где
007,0
2
050,0064,0
2
dd
h
гол
гол
м – толщина стен-
ки головки; 
                                        138

      Определяем изгибающий момент в вертикальном сечении
 проушины
                  М о   Pjп  rср  (0,00033  ш. зад  0,0297) 
          16590,33  0,0285  0,00033  110  0,0297   3,12 Н·м.
      Определяем величину нормальной силы в этом же сечении
                     N о   Pjп  (0,572  0,0008  ш. зад ) 
               16590,33  0,572  0,0008  110   8029,72 Н,
      где φш. зад – угол заделки, φш. зад = 110 град;
           d  d 0,064  0,050
      rср  гол                           0,0285 м - средний радиус
                4                4
 поршневой головки.
      Определяем величину нормальной силы в расчетном сече-
 нии от растягивающей силы для выбранного угла заделки φш. зад
       N ш. зад  N o  cos ш. зад  0,5  Pjп  (sin ш. зад  cos ш. зад ) 
 8029,72  cos110  0,5   16590,33  (sin 110  cos110 )  7885,69 Н.
       Определяем изгибающий момент в расчетном сечении для
 выбранного угла заделки φш. зад
                  М  ш. зад  М о  N o  rср  (1  cos ш. зад ) 
                   0,5  Pjп  rср  (sin ш. зад  cos ш. зад ) 
                       3,12  8029,72  0,0285  (1  cos110 ) 
           0,5   16590,33  0,0285  (sin 110  cos110 )  7,22 Нм.
       Определяем напряжение от растяжения в наружном слое
                                6  rср  hгол                        10 6
     р.н  2  M  ш. зад                           K  N ш. зад         
                            hгол  ( 2 rср  hгол )                     l 
                                                                       ш голh
                  6  0,0285  0,007                                  10 6
  2  7,22                                   0,842  7885,69                
              0,007  ( 2  0,0285  0, 007 )                     0,046  0,007
                                    38,44 МПа,
                    d  d 0,064  0,050
       где hгол  гол                              0,007 м – толщина стен-
                          2               2
 ки головки;

Страницы