Расчет двигателей внутреннего сгорания. Лиханов В.А - 70 стр.

                                        69

                  293 + 16          1 ⋅ 0,1056
                =          ⋅                             = 0,0325 ,
                   1000 11 ⋅ 1,055 ⋅ 0,0956 − 1 ⋅ 0,1056
      где ϕоч  - коэффициент очистки, ϕоч = 1 с учетом продувки ци-
линдра;
      ϕдоз - коэффициент дозарядки. Определяем по номограмме
(рис. 2.4), ϕдоз = 1,055.
      Определяем температуру в конце впуска
                 Т + ∆Т + γ r ⋅ Tr 293 + 16 + 0,0325 ⋅ 1000
           Ta = о                     =                                = 331 К.
                      1+ γ r                     1 + 0,0325
      Определяем коэффициент наполнения
                      Tо              1
             ηv =             ⋅               ⋅ (ε ⋅ ϕ доз ⋅ ра − ϕ оч ⋅ рr ) =
                  (T о + ∆Т ) (ε − 1) ⋅ ро
             293          1
       =            ⋅              ⋅ (11 ⋅ 1,055 ⋅ 0,0956 − 1 ⋅ 0,1056 ) = 0,9519.
         (293 + 16) (11 − 1) ⋅ 0,1

     Процесс сжатия.
     Определяем показатель адиабаты сжатия k1 в функции ε и Та
по номограмме (рис. 2.1).
     Определяем показатель политропы сжатия n1 в зависимости от
k 1,      который              устанавливается                  в   пределах
n1=(k1-0,01)...(k1-0,04)=1,375.
     Определяем давление в конце сжатия
                  рс = ра ⋅ ε n1 = 0,0956 ⋅ 111,375 = 2,5844 МПа.
     Определяем температуру в конце сжатия
                     Т с = Т а ⋅ ε n1 −1 = 331 ⋅ 111,375−1 = 813 К.
     Определяем среднюю молярную теплоемкость в конце сжа-
тия:
     - свежей смеси (воздуха)
                        ( µcv ) ttc = 20,6 + 2,638 ⋅ 10 −3 ⋅ t c =
                                o

              = 20,6 + 2,638 ⋅ 10 −3 ⋅ 540 = 22,025 кДж/(кмоль⋅град),
      где t c = Tc − 273°C = 813 − 273 = 540 °С;
     - остаточных газов ( µcv" )ttc . Определяется методом интерполя-
                                    o
ции по табл. 3 (приложение).