Стальной каркас одноэтажного производственного здания. Макаров А.А - 15 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

15
f=M
n
l
2
/(10J
x
E)≤f
u
,
где f
u
– предельный прогиб балки, определяется по [2, табл. 19];
f
u
=l/400 – для мостовых кранов режимов работы 1-6 К;
f
u
=l/500 – для мостовых кранов режимов работы 7 К;
f
u
=l/600 – для мостовых кранов режимов работы 8 К;
M
n
– максимальный нормативный изгибающий момент, возникаю-
щий в балке от действия одного мостового крана, определяется по мето-
дике изложенной в п. 2.2 по схеме рис. 2.1, а.
Если условие жесткости не выполняется, необходимо принят дру-
гой номер двутавра.
2.5. Проверка прочности и жесткости составной балки
При расчете условно считают, что вертикальные нагрузки от колес
мостовых кранов воспринимает только сечение подкрановой балки (без
учета тормозной конструкции), а горизонтальные нагрузки воспринимают-
ся только тормозной балкой, в состав которой входит верхний пояс под-
крановой балки, рефленый тормозной лист и швеллер (рис. 2.4). Для
этого сечения определяется положение центра тяжести тормозной
балки
относительно центра тяжести стенки подобранного сечения составной
двутавровой подкрановой балки по формулам:
х
о
=[t
tr
b
tr
(b
tr
/2+c)+A
ш
(b
tr
+c+c
1
)]/(t
tr
b
tr
+A
ш
+b
fв
t
fв
),
y
о
=[b
fв
t
fв
(0,5h
w
+0,5t
fв
)-b
fн
t
fн
(0,5h
w
+0,5t
fн
)]/(b
fв
t
fв
+b
fн
t
fн
+h
w
t
w
),
где все обозначения представлены на рис. 2.4
Определяются моменты инерции сечения относительно оси прохо-
дящей через центр тяжести всего сечения по формулам:
J
x
=b
fв
t
fв
3
/12+t
fв
b
fв
(0,5h
w
+0,5t
fв
-y
о
)
2
+
+b
fн
t
fн
3
/12+t
fн
b
fн
(0,5h
w
+0,5t
fн
+y
о
)
2
+t
w
h
w
3
/12+t
w
h
w
y
о
2
;
J
y
=t
tr
b
tr
3
/12+t
tr
b
tr
(b
tr
/2+c-x
o
)
2
+J
y,ш
+A
ш
(b
tr
+c+c
1
-х
0
)
2
+
+t
fв
b
fв
3
/12+t
fв
b
fв
x
o
2
,
где все обозначения представлены на рис. 2.4.

Страницы