ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
4 – нормально открытый контакт, 5 – выходная линия; 6, 7 – дроссели
Начинается процесс истечения газа в выходную линию. Если принять, что газ идеальный, процессы
заполнения и разгрузки емкости 3 описываются дифференциальными уравнениями [58]
==+τ
==+τ
.)0(,0)(
)(
,)0(,)(
)(
б2
a11
PPtP
dt
tdP
PPPtP
dt
tdP
(4.14)
Решение (4.14) позволяет определить изменение давления P(t) в процессе заполнения и разгрузки
емкости 3 в виде:
,exp)()(
1
1
1
P
t
PPtP
a
+
τ
−−=
.exp)(
2
τ
−=
t
PtP
б
(4.15)
Из уравнения (4.15) время t
3
изменения давления от P
a
до P
б
и время разгрузки t
p
емкости 3 от дав-
ления P
б
до P
a
определяется, соответственно,
)/ln());/()ln((
aб2pб1a113
PPtPPPPt
τ
=
−
−τ= .
На рис. 4.9 представлена циклограмма работы устройства, реализующего потенциальное шлюзова-
ние.
В моменты окончания управляющего импульса P
t
1
= 1 открывается контакт 2, его проводимость α
1
изменяется от максимального значения до нуля (интервал времени t
12
). Для исключения режима сквоз-
ного протока из линии 1 в линию 5 предусмотрено размыкание контактов 2 и 4 в течение интервалов
времени t
23
. Под действием импульса P
12
в момент времени t
3
контакт 4 закрывается, его проводимость
α
2
в интервале времени t
34
изменяется от 0 до максимального значения. Начинается разгрузка емкости 3
в выходную линию 5. Интервал времени t
45
выбирается из условия полной разгрузки.
Рис. 4.9 Циклограмма работы устройства, реализующего
потенциальное шлюзование
Выбор постоянных времени τ
1
и τ
2
зависит от динамических возможностей системы управления
процессом шлюзования. Одним из наиболее простых путей решения задачи согласования является ус-
тановка на линиях 1 и 5 сопротивлений 6 и 7 с проводимостями α
л
и (или) α
т
, При этом проводимость
ламинарного дросселя в виде цилиндрической трубки
l
d
η
ρπ
=α
128
4
л
,
а проводимость турбулентного дросселя
ρ=α 2
т
aF
.
P
t
1
P
t
2
t
t
t
t
t
P(t)
P
б
P
а
t
7
t
5
t
3
t
1
t
4 t
6
t
2
t
1
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 49
- 50
- 51
- 52
- 53
- …
- следующая ›
- последняя »
