ВУЗ:
Составители:
газа w = 2, 15 м/с, практически вдвое превышающей принятую
ранее:
Параметр w = 1,15 м/с w = 2,15 м/с
U, м
3
/(м
2 .
с) 0,00137 0,00252
β
х
кг/(м
2.
с) 0,00111 0,00178
β
у
, кг/(м
2.
с) 0,0061 0,01
К
у
, кг/(м
2.
с) 0,000509 0,00082
F, м
2
100000 61900
d, м 3,8 2,8
Н, м 144 163
Р, Па 1148 4920
Число абсорберов 4 5
Как видно из приведенных данных, повышение
интенсивности процесса приводит к значительному уменьшению
диаметра колонны при некотором возрастании высоты насадки и
к существенному повышению гидравлического сопротивления.
Приведенный расчет выполнен без учета влияния на
основные размеры абсорбера некоторых явлений (таких как
неравномерность распределения жидкости при орошении,
обратное перемешивание, неизотермичность процесса и др.),
которые в ряде случаев могут привнести в расчет существенные
ошибки. Эти явления по-разному проявляются в аппаратах с
насадками разных типов. Оценить влияние каждого из них
можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе
[3, 8].
1.2. Расчет тарельчатого абсорбера
Большое разнообразие тарельчатых контактных устройств
затрудняет выбор оптимальной конструкции тарелки. При
этом наряду с общими требованиями (высокая интенсивность
единицы объема аппарата, его стоимость и др.) выдвигаются
требования, обусловленные спецификой производства: большой
интервал устойчивой работы при изменении нагрузок по фазам,
возможность использования тарелок в среде загрязненных
жидкостей, возможность защиты от коррозии и т. п. Зачастую эти
характеристики тарелок становятся превалирующими,
определяющими пригодность той или иной конструкции для
использования в каждом конкретном процессе. Для
предварительного выбора конструкции тарелок можно
пользоваться данными, приведенными в табл.1.2 [3; 11]. При
выборе тарелки следует учитывать важнейшие показатели
процесса. Тарелки, для которых одному из предъявленных
требований соответствует балл 0, отвергаются; для остальных
тарелок баллы суммируются. Самой пригодной можно считать
тарелку с наибольшей суммой баллов.
Таблица 1.2
Сравнительная характеристика тарелок
Тип тарелки
Показатель
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Нагрузки по жидкости и газу:
большие
малые
Большая область устойчивой работы
Малое гидравлическое
сопротивление
Малый брызгоунос
Малый запас жидкости
Малое расстояние между тарелками
Большая эффективность
Большая интенсивность
Реагирование на изменение на-
грузок
Малые капитальные затраты
Малый расход металла
Легкость осмотра, чистки и ремонта
Легкость монтажа
Возможность обработки взвесей
Легкость пуска и остановки
Возможность отвода тепла
Возможность использования в
агрессивных средах
2
3
4
0
1
0
3
4
2
3
1
2
2
1
1
4
1
2
1
3
3
0
1
0
2
3
1
2
2
2
1
1
0
4
1
1
3
3
4
0
2
0
3
4
3
4
1
3
3
3
0
4
1
2
4
2
4
3
3
3
4
4
4
3
3
4
3
4
1
2
3
3
4
3
5
2
3
4
5
4
5
4
4
3
2
2
0
3
0
2
4
5
5
3
3
3
4
5
4
5
3
4
3
4
1
4
2
2
4
5
5
2
4
3
4
4
4
5
4
4
3
4
1
5
2
2
4
5
5
2
3
3
4
5
4
5
3
3
2
3
1
4
2
2
2
4
4
3
5
3
5
5
5
3
3
3
1
3
0
4
3
1
4
2
1
4
4
4
5
4
4
1
4
5
5
5
4
2
3
4
26 27
газа w = 2, 15 м/с, практически вдвое превышающей принятую возможность использования тарелок в среде загрязненных
ранее: жидкостей, возможность защиты от коррозии и т. п. Зачастую эти
Параметр w = 1,15 м/с w = 2,15 м/с характеристики тарелок становятся превалирующими,
U, м3/(м2 . с) 0,00137 0,00252 определяющими пригодность той или иной конструкции для
βх кг/(м2. с) 0,00111 0,00178 использования в каждом конкретном процессе. Для
βу, кг/(м2. с) 0,0061 0,01 предварительного выбора конструкции тарелок можно
пользоваться данными, приведенными в табл.1.2 [3; 11]. При
Ку, кг/(м2. с) 0,000509 0,00082
выборе тарелки следует учитывать важнейшие показатели
F, м2 100000 61900 процесса. Тарелки, для которых одному из предъявленных
d, м 3,8 2,8 требований соответствует балл 0, отвергаются; для остальных
Н, м 144 163 тарелок баллы суммируются. Самой пригодной можно считать
Р, Па 1148 4920 тарелку с наибольшей суммой баллов.
Число абсорберов 4 5
Таблица 1.2
Как видно из приведенных данных, повышение
интенсивности процесса приводит к значительному уменьшению Сравнительная характеристика тарелок
диаметра колонны при некотором возрастании высоты насадки и Показатель
Тип тарелки
к существенному повышению гидравлического сопротивления. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Нагрузки по жидкости и газу:
Приведенный расчет выполнен без учета влияния на большие 2 1 3 4 4 4 4 4 2 4
основные размеры абсорбера некоторых явлений (таких как малые 3 3 3 2 3 5 5 5 4 2
Большая область устойчивой работы 4 3 4 4 5 5 5 5 4 1
неравномерность распределения жидкости при орошении, Малое гидравлическое
обратное перемешивание, неизотермичность процесса и др.), сопротивление 0 0 0 3 2 3 2 2 3 4
Малый брызгоунос 1 1 2 3 3 3 4 3 5 4
которые в ряде случаев могут привнести в расчет существенные Малый запас жидкости 0 0 0 3 4 3 3 3 3 4
ошибки. Эти явления по-разному проявляются в аппаратах с Малое расстояние между тарелками 3 2 3 4 5 4 4 4 5 5
Большая эффективность 4 3 4 4 4 5 4 5 5 4
насадками разных типов. Оценить влияние каждого из них Большая интенсивность 2 1 3 4 5 4 4 4 5 4
можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе Реагирование на изменение на- 3 2 4 3 4 5 5 5 3 1
[3, 8]. грузок
Малые капитальные затраты 1 2 1 3 4 3 4 3 3 4
Малый расход металла 2 2 3 4 3 4 4 3 3 5
1.2. Расчет тарельчатого абсорбера Легкость осмотра, чистки и ремонта 2 1 3 3 2 3 3 2 1 5
Легкость монтажа 1 1 3 4 2 4 4 3 3 5
Большое разнообразие тарельчатых контактных устройств Возможность обработки взвесей 1 0 0 1 0 1 1 1 0 4
Легкость пуска и остановки 4 4 4 2 3 4 5 4 4 2
затрудняет выбор оптимальной конструкции тарелки. При Возможность отвода тепла 1 1 1 3 0 2 2 2 3 3
этом наряду с общими требованиями (высокая интенсивность Возможность использования в 2 1 2 3 2 2 2 2 1 4
агрессивных средах
единицы объема аппарата, его стоимость и др.) выдвигаются
требования, обусловленные спецификой производства: большой
интервал устойчивой работы при изменении нагрузок по фазам,
26 27
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 13
- 14
- 15
- 16
- 17
- …
- следующая ›
- последняя »
