ВУЗ:
Составители:
Выберем для проверочного расчета три варианта:
In. F=80 м
2
,число пластин N=154, тип пластин 0,5Е;
IIn. F=63 м
2
, число пластин N=122, тип пластин 0,5Е;
IIIn. F=50 м
2
, число пластин N=98, тип пластин 0,5Е;
Расчет по пунктам 1- 4 аналогичен расчету в примерI.
5. Уточненный расчет требуемой поверхности.
Вариант In. Скорость кубового остатка в 77 каналах
пластины при проходном сечении 0,0018 м
2
(табл.II.14)[3].
./0439,0
0018,0*77*986
0,6
2
смu ==
Эквивалентный диаметр каналов d
э
=0,0080 м.
,50643
00054,0
986*0080,0*0439,0
2
Re >==
т.е. режим турбулентный, поэтому по формуле (1.21)
находим
.
2
/2120
43,0
4,3*
73,0
643*135,0*
0080,0
662,0
2
0
KмВт==
α
Скорость воды в 77 каналах пластины
;/158,0
0018,0*77*996
8,21
1
смu ==
;501565
000804,0
996*0080,0*158,0
1
Re >==
.
2
/4610
43,0
5*
73,0
1565*135,0*
0080,0
618,0
1
0
КмВт==
α
Сумма термических сопротивлений гофрированной
стенки из нержавеющей стали толщиной 1,0 мм (табл. 11) и
загрязнение составляет:
./000401,0
5800
1
5800
1
5,17
3
10*0,1
02
ВтКм ⋅=++
−
=Σ
λ
δ
Коэффициент теплопередачи равен:
27
.
2
/918
4610
1
2120
1
000401,0
1
0
КмВтК =
++
=
Требуемая поверхность теплопередачи:
F=1820000/918*28,6=69,3 м
2
.
Теплообменник номинальной поверхности F
1п
=80 м
2
подходит с запасом
%5,15100*
3,69
3,6980
=
−
=∆
Его масса М
1п
=2040 кг (табл.II.13)[3]
Вариант IIп. Схема компоновки пластин:C
x
=61/61
Результаты расчета: u
2
=0,0555 м/с, Re
2
=810, α
2
=2530 Вт/м
2
*К,
u
1
=0,2м/с, Re
1
=1980, α
1
=5490 Вт/м
2
*К, K=1022Вт/м
2 0
К,
F
IIп
=62,3 м
2
Выбранный теплообменник с номинальной
поверхностью F
IIп
=63 м
2
подходит с запасом ∆=1,1%
Масса теплообменника М
IIп
=1810 кг.
Вариант IIIп. Схема компоновки пластин:C
x
=49/49
Результаты расчета:
u
1
=0,0069 м/с, Re
1
=1008, α
1
=2970Вт/м
2
*К, u
1
=0,249м/с,
Re
1
=2465, α
1
=6440 Вт/м
2
*К, K=1224 Вт/м
2 0
К, F
IIIп
=56,6 м
2
.
Номинальная поверхность F
IIIп
=50 м
2
недостаточна,
поэтому необходимо применить более сложную компоновку
пластин. Очевидно, целесообразнее увеличить скорость
движения теплоносителя с меньшим коэффициентом
теплоотдачи, т. е. кубовой жидкости. При этом следует иметь в
виду, что несимметричная компоновка пластин, например по
схеме C
x
=24+25/49, приведет к снижению движущей силы,
поскольку возникает параллельно-смешанный вариант
взаимного направления теплоносителей. При симметричной
компоновке, т. е. при одинаковом числе ходов для общих
теплоносителей, сохраняется противоток и
среднелогарифмическая разность температур.
28
Выберем для проверочного расчета три варианта: 1 2 0
К = = 918 Вт / м К.
In. F=80 м2 ,число пластин N=154, тип пластин 0,5Е; 0 , 000401 + 1 + 1
2120 4610
IIn. F=63 м2 , число пластин N=122, тип пластин 0,5Е;
IIIn. F=50 м2 , число пластин N=98, тип пластин 0,5Е; Требуемая поверхность теплопередачи:
Расчет по пунктам 1- 4 аналогичен расчету в примерI. F=1820000/918*28,6=69,3 м2.
5. Уточненный расчет требуемой поверхности. Теплообменник номинальной поверхности F1п=80 м2
Вариант In. Скорость кубового остатка в 77 каналах подходит с запасом
пластины при проходном сечении 0,0018 м2 (табл.II.14)[3]. ∆=
80 − 69 ,3
*100 =15,5% Его масса М1п=2040 кг (табл.II.13)[3]
6 ,0 69 ,3
u2 = = 0 , 0439 м / с .
986 * 77 * 0 , 0018 Вариант IIп. Схема компоновки пластин:Cx=61/61
Эквивалентный диаметр каналов dэ=0,0080 м. Результаты расчета: u2=0,0555 м/с, Re2=810, α2=2530 Вт/м2*К,
0 , 0439 * 0 , 0080 * 986 u1=0,2м/с, Re1=1980, α1=5490 Вт/м2*К, K=1022Вт/м2 0К,
Re 2 = = 643 > 50 ,
0 , 00054 FIIп=62,3 м2
т.е. режим турбулентный, поэтому по формуле (1.21) Выбранный теплообменник с номинальной
2
находим поверхностью FIIп=63 м подходит с запасом ∆=1,1%
0 , 662
α 2 = 0 , 0080 * 0 ,135 * 643
0 , 73
* 3, 4
0 , 43 20
= 2120 Вт / м K .
Масса теплообменника МIIп=1810 кг.
Вариант IIIп. Схема компоновки пластин:Cx=49/49
Скорость воды в 77 каналах пластины Результаты расчета:
21 , 8
u1 = = 0 ,158 м / с ; u1=0,0069 м/с, Re1=1008, α1=2970Вт/м2*К, u1=0,249м/с,
996 * 77 * 0 , 0018
Re1=2465, α1=6440 Вт/м2*К, K=1224 Вт/м2 0К, FIIIп=56,6 м2.
Re 1 =
0 , 158 * 0 , 0080 * 996
= 1565 > 50 ; Номинальная поверхность FIIIп=50 м2 недостаточна,
0 , 000804
поэтому необходимо применить более сложную компоновку
0 , 618 0 , 73 0 , 43 2
α 1 = 0 , 0080 * 0 ,135 * 1565 *5 = 4610 Вт / м
0
К. пластин. Очевидно, целесообразнее увеличить скорость
движения теплоносителя с меньшим коэффициентом
Сумма термических сопротивлений гофрированной теплоотдачи, т. е. кубовой жидкости. При этом следует иметь в
стенки из нержавеющей стали толщиной 1,0 мм (табл. 11) и виду, что несимметричная компоновка пластин, например по
загрязнение составляет: схеме Cx=24+25/49, приведет к снижению движущей силы,
поскольку возникает параллельно-смешанный вариант
δ 1 , 0 *10 − 3 1 1 2 0 взаимного направления теплоносителей. При симметричной
Σ = + + = 0 , 000401 м ⋅ К / Вт .
λ 17 , 5 5800 5800 компоновке, т. е. при одинаковом числе ходов для общих
Коэффициент теплопередачи равен: теплоносителей, сохраняется противоток и
среднелогарифмическая разность температур.
27
28
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 12
- 13
- 14
- 15
- 16
- …
- следующая ›
- последняя »
